4.0.1 管網(wǎng)起點(diǎn)（干粉儲(chǔ)存容器輸出容器閥出口）壓力不應(yīng)大于2.5 MPa；管網(wǎng)最不利點(diǎn)噴頭工作壓力不應(yīng)小于0.1 MPa。
4.0.2 管網(wǎng)中干管的干粉輸送速率應(yīng)按下列公式計(jì)算： 4.0.3 管網(wǎng)中支管的干粉輸送速率應(yīng)按下列公式計(jì)算:     式中：Qb ——支管的干粉輸送速率（kg/s）；
         n ——安裝在計(jì)算管段下游的噴頭數(shù)量。
4.0.4 管道內(nèi)徑宜按下列公式計(jì)算：       式中：d ——管道內(nèi)徑（mm）；宜按附錄A表A-1取值；
        Q ——管道中的干粉輸送速率（kg/s），
4.0.5 管段的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：       式中：L ——管段計(jì)算長(zhǎng)度（m）；
       LY ——管段幾何長(zhǎng)度（m）；
       LJ ——管道附件的當(dāng)量長(zhǎng)度（m）；可按附錄A表A-2取值。
4.0.6 管網(wǎng)宜設(shè)計(jì)成均衡系統(tǒng)，均衡系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)對(duì)稱度應(yīng)滿足下列公式要求：     式中：S ——均衡系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)對(duì)稱度；
     Lmax ——對(duì)稱管段計(jì)算長(zhǎng)度最大值（m）；
     Lmin ——對(duì)稱管段計(jì)算長(zhǎng)度最小值（m）。
4.0.7 管網(wǎng)中各管段單位長(zhǎng)度上的壓力損失可按下列公式估算： 
    式中：△P/L——管段單位長(zhǎng)度上的壓力損失（MPa/m）；
            Pe——管段末端壓力（MPa）；
           λq——驅(qū)動(dòng)氣體摩擦阻力系數(shù)；
            g ——重力加速度（m/s²）；取9.81；
           ∆ ——管道內(nèi)壁絕對(duì)粗糙度（mm）。
4.0.8 高程校正前管段首端壓力可按下列公式估算：       式中：Pb’——高程校正前管段首端壓力（MPa）。
4.0.9 用管段中的平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次求取新的高程校正前的管段首端壓力，兩次計(jì)算結(jié)果應(yīng)滿足下列公式要求，否則應(yīng)繼續(xù)用新的管段平均壓力代替公式4.0.7-1中的管段末端壓力，再次演算，直至滿足下列公式要求。       式中：Pp——管段中的平均壓力（MPa）；
        δ——相對(duì)誤差；
        i——計(jì)算次序。
4.0.10 高程校正后管段首端壓力可按下列公式計(jì)算：  
      式中：Pb——高程校正后管段首端壓力（Mpa）；
       ρH——干粉-驅(qū)動(dòng)氣體二相流密度（kg/m³）；
       γ ——流體流向與水平面所成的角（°）；
       ρQ——管道內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體的密度（kg/m³）。
4.0.11 噴頭孔口面積應(yīng)按下列公式計(jì)算：     式中：F——噴頭孔口面積（mm²）；
        qo——在一定壓力下，單位孔口面積的干粉輸送速率（kg/s/mm²）。
4.0.12 干粉儲(chǔ)存量可按下列公式計(jì)算：       式中：mc——干粉儲(chǔ)存量（kg）；
        ms——干粉儲(chǔ)存容器內(nèi)干粉剩余量（kg）；
        mr——管網(wǎng)內(nèi)干粉殘余量（kg）；
        VD——整個(gè)管網(wǎng)系統(tǒng)的管道容積（m³）。
4.0.13 干粉儲(chǔ)存容器容積可按下列公式計(jì)算：       式中：Vc——干粉儲(chǔ)存容器容積（m³），取系列值；
         K——干粉儲(chǔ)存容器的裝量系數(shù)。
4.0.14 驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)存量可按下列公式計(jì)算：
1 非液化驅(qū)動(dòng)氣體   2 液化驅(qū)動(dòng)氣體     式中：mgc ——驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)存量（kg）；
         Np ——驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)瓶數(shù)量；
         Vo ——驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)瓶容積（m³）；
         PC ——非液化驅(qū)動(dòng)氣體充裝壓力（MPa）；
         Po ——管網(wǎng)起點(diǎn)壓力（MPa）；
         mg ——驅(qū)動(dòng)氣體設(shè)計(jì)用量（kg）；
         mgs——干粉儲(chǔ)存容器內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體剩余量（kg）；
         mgr——管網(wǎng)內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體殘余量（kg）；
         α ——液化驅(qū)動(dòng)氣體充裝系數(shù)（kg/m³）。
4.0.15 清掃管網(wǎng)內(nèi)殘存干粉所需清掃氣體量，可按10倍管網(wǎng)內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體殘余量選??；瓶裝清掃氣體應(yīng)單獨(dú)儲(chǔ)存；清掃工作應(yīng)在48h內(nèi)完成。

條文說(shuō)明
  4 管網(wǎng)設(shè)計(jì)
4.0.1  管網(wǎng)起點(diǎn)是從干粉儲(chǔ)存容器輸出容器閥出口算起，單元獨(dú)立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)均如此計(jì)算。管網(wǎng)起點(diǎn)壓力是干粉儲(chǔ)存容器的輸出壓力。管網(wǎng)起點(diǎn)壓力不應(yīng)大于2.5MPa是依據(jù)干粉儲(chǔ)存容器的設(shè)計(jì)壓力確定的。管網(wǎng)最不利點(diǎn)所要求的壓力是依據(jù)噴頭工作壓力規(guī)定的，這里等效采用了日本標(biāo)準(zhǔn)。日本消防法施行規(guī)則第21條 § 1指出：噴頭工作壓力不應(yīng)小于0.1MPa。
    注：本規(guī)范壓力取值，除特別說(shuō)明外，均指表壓。
4.0.4  為使干粉滅火系統(tǒng)管道內(nèi)干粉與驅(qū)動(dòng)氣體不分離，干粉-驅(qū)動(dòng)氣體二相流要維持一定流速，即管道內(nèi)流量不得小于允許最小流量Qmin，依此等效采用了英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)推薦數(shù)據(jù)。《室內(nèi)滅火裝置和設(shè)備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7-1988 § 7給出對(duì)應(yīng)DN25管子的最小流量Qmin為1.5kg/s。 DN25管子的內(nèi)徑d是27mm，由此得管徑系數(shù)
其他國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)提供管徑系數(shù)KD數(shù)據(jù)，主張采用生產(chǎn)廠家提供的數(shù)據(jù)。在搜集到的資料中，有兩組數(shù)據(jù)所得管徑系數(shù)KD值與本規(guī)定接近，具體如表1所示：
注 ：① 取自美國(guó)Ansul公司《干粉滅火系統(tǒng)》，P41，對(duì)應(yīng)氣固比μ=0.058。
        ② 取自日本《 滅火設(shè)備概論》，日本工業(yè)出版社，1972年版，P270；或見(jiàn)《消防設(shè)備全書》，陜西科學(xué)技術(shù)出版社，1990年版，P1263，對(duì)應(yīng)氣固比μ=0.044。
    應(yīng)該指出：以上計(jì)算得到的是最大管徑值，根據(jù)需要，實(shí)際管徑值應(yīng)取比計(jì)算值較小的恰當(dāng)數(shù)值。經(jīng)濟(jì)流速時(shí)管徑值隨驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)μ而異，當(dāng)μ=0.044時(shí)，經(jīng)濟(jì)流速時(shí)管徑系數(shù)KD=10～11，即其最佳管道流量是允許最小流量的4～5倍。另外，當(dāng)廠家以實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)給出流量(Q)一管徑(d)關(guān)系時(shí)，應(yīng)該采用廠家提供的數(shù)據(jù)。實(shí)際管徑應(yīng)取系列值。
4.0.5  關(guān)于管道附件的當(dāng)量長(zhǎng)度，應(yīng)該按廠家給出的實(shí)測(cè)當(dāng)量長(zhǎng)度值取值，但目前實(shí)際還做不到，不給出數(shù)據(jù)又無(wú)法設(shè)計(jì)計(jì)算。按周亨達(dá)給出的管道附件的當(dāng)量長(zhǎng)度計(jì)算式為：Lj= k×d，其中k是當(dāng)量長(zhǎng)度系數(shù)（m/mm）：90°彎頭取0.040，三通的直通部分取0.025，三通的側(cè)通部分取0.075。下面一同給出國(guó)外管道附件當(dāng)量長(zhǎng)度數(shù)據(jù)做比較（見(jiàn)表2）： 注 ：① 東京消防廳《預(yù)防事務(wù)審查·檢查基準(zhǔn)》，東京防災(zāi)指導(dǎo)協(xié)會(huì)，1984年出版，P436。
        ② 美國(guó)Ansul公司《干粉滅火系統(tǒng)》，圖表7。
        ③ 周亨達(dá)主編《工程流體力學(xué)》，冶金工業(yè)出版社1995年出版，P124～135。
    顯然，按周亨達(dá)計(jì)算式計(jì)算值誤差偏大。而國(guó)外數(shù)據(jù)是在一定驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)下的測(cè)定值，考慮到日本數(shù)據(jù)比Ansul數(shù)據(jù)通用性更好些，暫時(shí)推薦該組日本數(shù)據(jù)作為參考值。
4.0.6  設(shè)計(jì)管網(wǎng)時(shí)，應(yīng)盡量設(shè)計(jì)成結(jié)構(gòu)對(duì)稱均衡管網(wǎng)，使干粉滅火劑均勻分布于防護(hù)區(qū)內(nèi)。但在實(shí)踐中，不可能做到管網(wǎng)結(jié)構(gòu)絕對(duì)精確對(duì)稱布置，只要對(duì)稱度在士5%范圍內(nèi)，就可以認(rèn)為是結(jié)構(gòu)對(duì)稱均衡管網(wǎng)，可實(shí)現(xiàn)噴粉的有效均衡，見(jiàn)圖2。在系統(tǒng)中，可以使用不同噴射率的噴嘴來(lái)調(diào)整管網(wǎng)的不均衡，見(jiàn)圖3。 
    該計(jì)算式系等效采用《室內(nèi)滅火裝置和設(shè)備·干粉系統(tǒng)規(guī)范》BS 5306 ：pt7—1988 § 7.2規(guī)定。
    應(yīng)該指出：在調(diào)研中也見(jiàn)到了非均衡系統(tǒng)，但本規(guī)范主張管網(wǎng)應(yīng)盡量設(shè)計(jì)成對(duì)稱分流的均衡系統(tǒng)，所以前半句采用“宜”字；均衡系統(tǒng)可以是對(duì)稱結(jié)構(gòu)，也可以是不對(duì)稱結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)對(duì)稱與不對(duì)稱的分界在對(duì)稱度，所以后半句采用“應(yīng)”字。
4.0.7  國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)提供壓力損失系數(shù)△p/L數(shù)據(jù)，主張采用生產(chǎn)廠家提供的數(shù)據(jù)。本計(jì)算式是依據(jù)沿程阻力的計(jì)算導(dǎo)出的，其推導(dǎo)過(guò)程如下：
    根據(jù)周建剛等人就粉體高濃度氣體輸送進(jìn)行的試驗(yàn)研究結(jié)果（引自周建剛、沈熙身、馬恩祥等著《粉體高濃度氣體輸送控制與分配技術(shù)》，北京：冶金工業(yè)出版社，1996年出版，P109～143），管道中的壓力損失計(jì)算式為：       式中：∆p ——管道中的壓力損失（Pa）；
       ∆pq ——氣體流動(dòng)引起的壓力損失（Pa）；
       ∆pf ——氣體攜帶的粉狀物料引起的壓力損失（Pa）；
        λq ——驅(qū)動(dòng)氣體的摩擦阻力系數(shù)；
        λf ——干粉的摩擦阻力系數(shù)；
         μ ——驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)；
        ρQ ——管道內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體密度（kg/m³）；
         vq ——管道內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體流動(dòng)速度（m/s）；
          d ——管道內(nèi)徑（ m）；
          L ——管段計(jì)算長(zhǎng)度（m）。
把公式（2）和公式（3）代人公式(1)并移項(xiàng)得：       式中：△p/L ——管段單位長(zhǎng)度上的壓力損失（Pa/m）。
    當(dāng)μ=0.0286～0.143時(shí)，有：       式中：g ——重力加速度（m/s²）；取9.81。
在常溫下得管道中驅(qū)動(dòng)氣體密度ρQ的表達(dá)式為：       式中：ρqo ——常態(tài)下驅(qū)動(dòng)氣體密度（kg/m³）；
         pe ——計(jì)算管段末端壓力（MPa）（表壓）。
    驅(qū)動(dòng)氣體在管道中的流速vq可由其體積流量QQV （QQV = μ×Q/ρQ ）和管道內(nèi)徑d表示，即有：  將（∆p/L ）以MPa/m作單位，Pe以MPa作單位，d以mm作單位，整理上述各式并化簡(jiǎn)得：      由于氣固二相流體在管道中的流速很大，所以沿程阻力損失系數(shù)λq按水力粗糙管的情況計(jì)算，即：       公式來(lái)自周亨達(dá)主編《工程流體力學(xué)》，北京：冶金工業(yè)出版社1995年出版，P120。
    應(yīng)該指出：當(dāng)廠家以實(shí)測(cè)曲線圖給出△p/L之值時(shí)，應(yīng)該采用廠家提供的數(shù)據(jù)。
4.0.8~4.0.10  在公式（4.0.7-1）中，取常溫下管道中驅(qū)動(dòng)氣體密度ρQ的表達(dá)式為：ρQ=（10pe十1）ρq0，公式中ρe為計(jì)算管段末端壓力。按理說(shuō)應(yīng)該取高程校正前管段平均壓力P_p代替公式(4.0.7-1)中pe計(jì)算結(jié)果才是△p/L的真值，可那時(shí)計(jì)算管段首端壓力Pb還是未知數(shù)，無(wú)法求得高程校正前管段平均壓力P_p。
    通過(guò)公式（4.0.8）已估算出高程校正前管段首端壓力，故可估算出高程校正前管段平均壓力P_p。
為求得高程校正前管段首端壓力Pb真值，應(yīng)采用逐步逼近法。逼近誤差當(dāng)然是越小越好，公式（4.0.9-2）已滿足工程要求。
    管道節(jié)點(diǎn)壓力計(jì)算，有兩種計(jì)算順序：一種是從后向前計(jì)算順序——已知管段末端壓力Pe，求管段首端壓力Pb，這種計(jì)算順序的優(yōu)點(diǎn)是避免能源浪費(fèi)；另一種是從前向后計(jì)算順序——已知管段首端壓力Pb求末端壓力pe，這種計(jì)算順序方便選取干粉儲(chǔ)存容器。當(dāng)采用從前向后計(jì)算順序時(shí)，對(duì)以上計(jì)算式移項(xiàng)處理即可：       另外注意 ：當(dāng)采用上式計(jì)算時(shí)，求取(∆p/L)i時(shí)需要用Pb代替公式（4.0.7-1）中的Pe 。
    為了使設(shè)計(jì)者掌握該節(jié)點(diǎn)壓力計(jì)算方法，下面舉例說(shuō)明。其中管壁絕對(duì)粗糙度∆按鍍鋅鋼管取0.39mm（見(jiàn)周亨達(dá)主編《工程流體力學(xué)》，北京：冶金工業(yè)出版社1995年出版，P253）。
    [例1] 已知：末端壓力Pe=0.15 MPa，干粉輸送速率Q=2kg/s，
d(DN25)=27mm，管段計(jì)算長(zhǎng)度L= 1m，流向與水平面夾角γ=-90°，常態(tài)下驅(qū)動(dòng)氣體密度ρ_q0=1.165kg/m³，干粉松密度ρ_f=850kg/m³，氣固比μ=0.044（如圖4所示管段）。
求：管段首端壓力P_b 。 
[例 2 ] 已知：首端壓力P_b= 0.48 MPa，干粉輸送速率Q=20kg/s，d(DN65)=66mm，管段計(jì)算長(zhǎng)度L=60m，流向與水平面夾角γ=0°，常態(tài)下驅(qū)動(dòng)氣體密度ρ_q0=1.165kg/m³，干粉松密度ρ_f=850kg/m³，氣固比μ=0.044（如圖5所示管段）。
求：管段末端壓力P_e。  


4.0.12  管網(wǎng)內(nèi)干粉的殘余量mc的計(jì)算式是按管網(wǎng)內(nèi)殘存的驅(qū)動(dòng)氣體的質(zhì)量除以驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)而推導(dǎo)出來(lái)的，管網(wǎng)內(nèi)殘存的驅(qū)動(dòng)氣體質(zhì)量為：ρQV_D，當(dāng)P_p以MPa作單位時(shí)，       應(yīng)該指出:理論上講，干粉儲(chǔ)存容器內(nèi)干粉剩余量為:       式中：Vc ——干粉儲(chǔ)存容器容積（m³）。
    但此時(shí)Vc是未知數(shù)；另外，驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)μ是理論上的平均值，實(shí)際上對(duì)單元獨(dú)立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)中干粉需要量最多的防護(hù)區(qū)或保護(hù)對(duì)象來(lái)說(shuō)，到噴射時(shí)間終了時(shí)，氣固二相流中含粉量已很小，按公式（4.0.12-2）計(jì)算得到的管網(wǎng)內(nèi)干粉殘余量已含很大裕度。因此，按m＋m_r之值初選一干粉儲(chǔ)存容器，然后加上廠商提供的m_s值作為m_c值，可以說(shuō)夠安全。
4.0.14  非液化驅(qū)動(dòng)氣體在儲(chǔ)瓶?jī)?nèi)遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以可按公式（4.0.14-1）和公式（4.0.14-2）計(jì)算驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)存量。液化驅(qū)動(dòng)氣體在儲(chǔ)瓶?jī)?nèi)不遵從理想氣體狀態(tài)方程，所以應(yīng)按公式（4.0.14-3）和公式（4.0.14-4）計(jì)算驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)存量。
4.0.15  清掃管道內(nèi)殘存干粉所需清掃氣體量取10倍管網(wǎng)內(nèi)驅(qū)動(dòng)氣體殘余量為經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
    當(dāng)清掃氣體采用儲(chǔ)瓶盛裝時(shí)，應(yīng)單獨(dú)儲(chǔ)存；若單位另有清掃氣體氣源采用管道供氣，則不受此限制。
    要求清掃工作在48h內(nèi)完成是依據(jù)干粉滅火系統(tǒng)應(yīng)在48h內(nèi)恢復(fù)要求規(guī)定的。
5.1.1 儲(chǔ)存裝置宜由干粉儲(chǔ)存容器、容器閥、安全泄壓裝置、驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)瓶、瓶頭閥、集流管、減壓閥、壓力報(bào)警及控制裝置等組成。并應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 干粉儲(chǔ)存容器應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》的規(guī)定；驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)瓶及其充裝系數(shù)應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《氣瓶安全監(jiān)察規(guī)程》的規(guī)定。
    2 干粉儲(chǔ)存容器設(shè)計(jì)壓力可取1.6 MPa或2.5MPa壓力級(jí)；其干粉滅火劑的裝量系數(shù)不應(yīng)大于0.85；其增壓時(shí)間不應(yīng)大于30s。
    3 安全泄壓裝置的動(dòng)作壓力及額定排放量應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《干粉滅火系統(tǒng)部件通用技術(shù)條件》GB 16668執(zhí)行。
    4 干粉儲(chǔ)存容器應(yīng)滿足驅(qū)動(dòng)氣體系數(shù)、干粉儲(chǔ)存量、輸出容器閥出口干粉輸送速率和壓力的要求。
5.1.2 驅(qū)動(dòng)氣體應(yīng)選用惰性氣體，宜選用氮?dú)?；二氧化碳含水率不?yīng)大于0.015% (m/m)，其他氣體含水率不得大于0.006%(m/m)；驅(qū)動(dòng)壓力不得大于干粉儲(chǔ)存容器的最高工作壓力。
5.1.3 儲(chǔ)存裝置的布置應(yīng)方便檢查和維護(hù)，并宜避免陽(yáng)光直射。其環(huán)境溫度應(yīng)為—20~50℃。
5.1.4 儲(chǔ)存裝置宜設(shè)在專用的儲(chǔ)存裝置間內(nèi)。專用儲(chǔ)存裝置間的設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 應(yīng)靠近防護(hù)區(qū)，出口應(yīng)直接通向室外或疏散通道。
    2 耐火等級(jí)不應(yīng)低于二級(jí)。
    3 宜保持干燥和良好通風(fēng)，并應(yīng)設(shè)應(yīng)急照明。
5.1.5 當(dāng)采取防濕、防凍、防火等措施后，局部應(yīng)用滅火系統(tǒng)的儲(chǔ)存裝置可設(shè)置在固定的安全圍欄內(nèi)。

 條文說(shuō)明
  5.1 儲(chǔ)存裝置
5.1.1 干粉儲(chǔ)存容器的工作壓力，國(guó)外一些標(biāo)準(zhǔn)未加明確規(guī)定?？紤]到國(guó)內(nèi)干粉滅火系統(tǒng)應(yīng)用不普遍，系統(tǒng)組件不夠標(biāo)準(zhǔn)化，為了規(guī)范市場(chǎng)，簡(jiǎn)化系統(tǒng)組件的壓力級(jí)別，使其生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)化、通用化和系列化。根據(jù)國(guó)內(nèi)一些生產(chǎn)廠家的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)規(guī)定了兩個(gè)設(shè)計(jì)壓力級(jí)別，即1.6MPa或2.5MPa。此壓力基本上能滿足不同場(chǎng)合的使用要求并與各類閥門公稱壓力一致。平時(shí)不加壓的干粉儲(chǔ)存容器，可根據(jù)使用場(chǎng)合不同選擇1.6MPa或2.5MPa。之所以規(guī)定設(shè)計(jì)壓力而不規(guī)定工作壓力，是因?yàn)樵趪?guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》中，壓力容器是按設(shè)計(jì)壓力分級(jí)的。
    干粉滅火劑的裝量系數(shù)不大于0.85。是為了使干粉儲(chǔ)存容器內(nèi)留有一定凈空間，以便在加壓或釋放時(shí)干粉儲(chǔ)存容器內(nèi)的氣粉能夠充分混合，這是試驗(yàn)所證明的。日本消防法施行規(guī)則§3也作了類似的規(guī)定。
增壓時(shí)間對(duì)于抓住滅火戰(zhàn)機(jī)來(lái)說(shuō)自然是越快越好。由于驅(qū)動(dòng)氣體儲(chǔ)瓶輸氣通徑一般為ф10mm，對(duì)于大型裝置來(lái)講，用較多氣瓶組合來(lái)擴(kuò)大輸氣速度應(yīng)考慮減壓閥的輸送流量及制造成本《干粉滅火裝置規(guī)范·設(shè)計(jì)與安裝》VdS 2111-1985 § 9.2 規(guī)定不應(yīng)超過(guò)20s，綜合《干粉滅火系統(tǒng)部件通用技術(shù)條件》GB 16668—1996規(guī)定和國(guó)外數(shù)據(jù)取增壓時(shí)間為不大于30s。
    安全泄壓裝置是對(duì)干粉儲(chǔ)存容器而言，一般設(shè)置在干粉儲(chǔ)存容器上。雖然驅(qū)動(dòng)氣體先經(jīng)過(guò)減壓閥后輸進(jìn)干粉儲(chǔ)存容器，從安全角度考慮為防止干粉儲(chǔ)存容器超壓而設(shè)置安全閥，并執(zhí)行GB 16668有關(guān)規(guī)定。
5.1.2 驅(qū)動(dòng)氣體應(yīng)使用惰性氣體，國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)廠家多采用氮?dú)夂投趸細(xì)怏w。氮?dú)夂投趸急容^，氮?dú)馕锢硇阅芊€(wěn)定，故本規(guī)范規(guī)定驅(qū)動(dòng)氣體宜選用氮?dú)?。?qū)動(dòng)氣體含水率指標(biāo)等效采用《固定式滅火系統(tǒng)·干粉系統(tǒng)·pt2：設(shè)計(jì)、安裝與維護(hù)》EN 12416-2：2001§4.2數(shù)據(jù)。
    驅(qū)動(dòng)壓力是輸送干粉的壓力，此壓力不得大于干粉儲(chǔ)存容器的最高工作壓力，是出于安全考慮的。
    這里“最高工作壓力”，按國(guó)家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》定義，是指壓力容器在正常使用過(guò)程中，頂部可能出現(xiàn)的最高壓力，它應(yīng)小于或等于設(shè)計(jì)壓力。
5.1.3 避免陽(yáng)光直射可防止裝置老化和溫差積水影響使用功能。環(huán)境溫度取值等效采用《干粉滅火系統(tǒng)部件通用技術(shù)條件》GB16668-1996第10.6.4條數(shù)據(jù)。
5.1.4 本條是對(duì)儲(chǔ)存裝置設(shè)置的部位提出的要求，是從使用、維護(hù)安全角度而考慮的。等效采用《二氧化碳滅火系統(tǒng)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50193-93（1999年版)第5.1.7條。