4.6.1 排煙系統(tǒng)的設計風量不應小于該系統(tǒng)計算風量的1.2倍。 4.6.2 當采用自然排煙方式時，儲煙倉的厚度不應小于空間凈高的20%【圖示1】，且不應小于500mm；當采用機械排煙方式時，不應小于空間凈高的10%，且不應小于500mm【圖示2】。同時儲煙倉底部距地面的高度應大于安全疏散所需的最小清晰高度，最小清晰高度應按本標準第4.6.9條的規(guī)定計算確定。

4.6.3 除中庭外下列場所一個防煙分區(qū)的排煙量計算應符合下列規(guī)定：
    1 建筑空間凈高小于或等于6m的場所，其排煙量應按不小于60 m³/ （h·m²）計算，且取值不小于15000m³  /h，或設置有效面積不小于該房間建筑面積2%的自然排煙窗（口）。
    2 公共建筑、工業(yè)建筑中空間凈高大于6m的場所，其每個防煙分區(qū)排煙量應根據(jù)場所內(nèi)的熱釋放速率以及本標準第4.6.6條~第4.6.13條的規(guī)定計算確定，且不應小于表4.6.3中的數(shù)值，或設置自然排煙窗（口），其所需有效排煙面積應根據(jù)表4.6.3及自然排煙窗（口）處風速計算。 注：1.建筑空間凈高大于9.0m的，按9.0m取值；建筑空間凈高位于表中兩個高度之間的，按線性插值法取值；表中建筑空間凈高為6m處的各排煙量值為線性插值法的計算基準值。        2.當采用自然排煙方式時，儲煙倉厚度應大于房間凈高的20%；自然排煙窗（口）面積=計算排煙量/自然排煙窗（口）處風速；當采用頂開窗排煙時，其自然排煙窗（口）的風速可按側(cè)窗口部風速的1.4倍計。
    3 當公共建筑僅需在走道或回廊設置排煙時，其機械排煙量不應小于13000m³/h，或在走道兩端（側(cè)）均設置面積不小于2m²的自然排煙窗（口）且兩側(cè)自然排煙窗（口）的距離不應小于走道長度的2/3。
    4 當公共建筑房間內(nèi)與走道或回廊均需設置排煙時，其走道或回廊的機械排煙量可按60 m³/ （h·m²）計算且不小于13000m³/h，或設置有效面積不小于走道、回廊建筑面積2%的自然排煙窗（口）。 〖注釋〗     本條文規(guī)定了每個防煙分區(qū)排煙量的計算方法。為便于工程應用，根據(jù)計算結(jié)果及工程實際，給出了常見場所的排煙量數(shù)值。表中給出的是計算值，設計值還應乘以系數(shù)1.2。
4.6.4 當一個排煙系統(tǒng)擔負多個防煙分區(qū)排煙時，其系統(tǒng)排煙量的計算應符合下列規(guī)定：
    1 當系統(tǒng)負擔具有相同凈高場所時，對于建筑空間凈高大于6m的場所，應按排煙量最大的一個防煙分區(qū)的排煙量計算；對于建筑空間凈高為6m及以下的場所，應按同一防火分區(qū)中任意兩個相鄰防煙分區(qū)的排煙量之和的最大值計算。
    2 當系統(tǒng)負擔具有不同凈高場所時，應采用上述方法對系統(tǒng)中每個場所所需的排煙量進行計算，并取其中的最大值作為系統(tǒng)排煙量【圖示】。     以4.6.4圖示為例，建筑共3層，每層建筑面積2000m²，均設有自動噴水滅火系統(tǒng)，各房間功能及凈高如圖示。假設一層的儲煙倉厚度為1.5m，即燃料面到煙層底部的高度為6m。計算機械排煙系統(tǒng)的排煙量。 計算： 1. 計算一層展覽廳A₁與報告廳B₁的排煙量     已知展覽廳A₁與報告廳B₁空間凈高7.5m，即大于6m。儲煙倉厚度為1.5m，即燃料面到煙層底部的高度為6m。 1.1 計算展覽廳A₁的排煙量V（A₁） 1.1.1 確定熱釋放速率的對流部分Q_c：     Q_c=0.7Q=0.7×3000=2100kW 1.1.2 確定火焰極限高度Z_1：     Z₁=0.166Q_c2/5=3.54m 1.1.3 確定燃料面到煙層底部的高度Z：     Z=6m 1.1.4 確定軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量Mρ：     Mρ＝0.071Q_c1/3Z5/3＋0.0018Q_c=21.91kg/s 1.1.5 計算煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差△T：     △T＝KQ_c/MρCρ＝1.0x2100/21.91×1.01＝94.90K 1.1.6 確定煙層的平均絕對溫度T：     T＝T₀＋△T＝293.15＋94.90＝388.05K 1.1.7 計算排煙量V（A₁）：     V（A₁）=MρT/ρ₀T₀=21.91×388.05/1.2×293.15=24.17m³/s=87008m³/h ∵V（A₁）的計算值小于標準中表4.6.3的數(shù)值99000m³/h ∴一層展覽廳A₁的排煙量V（A₁）取99000m³/h。 1.2 計算報告廳B₁的排煙量V（B₁） 1.2.1 確定熱釋放速率的對流部分Q_c：     Q_c=0.7Q=0.7×2500=1750kW 1.2.2 確定火焰極限高度Z_1：    Z₁=0.166Q_c2/5=3.29m 1.2.3 確定燃料面到煙層底部的高度Z：     Z=6m 1.2.4 確定軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量Mρ：     Mρ＝0.071Q_c1/3Z5/3＋0.0018Q_c=20.20kg/s 1.2.5 計算煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差△T：     △T＝KQ_c/MρCρ＝1.0x1750/20.20×1.01＝85.78K 1.2.6 確定煙層的平均絕對溫度T：     T＝T₀＋△T＝293.15＋85.78＝378.93K 1.2.7 計算排煙量V（B₁）：     V（B₁）=MρT/ρ₀T₀=20.20×378.93/1.2×293.15=21.76m³/s=78332m³/h ∵V（B₁）<89500<99000 ∴一層取值99000m³/h
2. 計算二層的系統(tǒng)排煙量     已知二層室內(nèi)空間凈高5.0m，即小于6m，則每個防煙分區(qū)的排煙量按60m³/（h・m²）計算。 2.1 計算二層走道C₂的排煙量V（C₂）     V（C₂）＝120×60＝7200m³/h＜13000m³/h，取13000m³/h 2.2 計算二層任意兩個相鄰防煙分區(qū)的排煙量之和：     V（B₂+C₂）=13000+880×60=65800m³/h     V（A₂+B₂）=（1000+880）×60=112800m³/h ∵V（B₂+C₂）<V（A₂+B₂） ∴二層的系統(tǒng)排煙量取112800m³/h 3. 計算三層的系統(tǒng)排煙量     已知三層室內(nèi)空間凈高4.5m，即小于6m，則每個防煙分區(qū)的排煙量按60m³/（h・m²）計算。三層任意兩個相鄰防煙分區(qū)的排煙量之和如下：     V（C₃+D₃）=（500+200）×60=42000m³/h     V（B₃+C₃）=（700+500）×60=72000m³/h     V（A₃+B₃）=（600+700）×60=78000m³/h ∵ V（C₃+D₃）<V（B₃+C₃）<V（A₃+B₃） ∴三層的系統(tǒng)排煙量取78000m³/h     比較1~3層各層的系統(tǒng)排煙量，以二層的V（A₂+B₂）為最大，即V（A₂+B₂）＝112800m³/h，因此取112800m³/h（計算結(jié)果見表4.6.4）。 4.6.5 中庭排煙量的設計計算應符合下列規(guī)定：
    1 中庭周圍場所設有排煙系統(tǒng)時，中庭采用機械排煙系統(tǒng)的，中庭排煙量應按周圍場所防煙分區(qū)中最大排煙量的2倍數(shù)值計算，且不應小于107000m³/h；中庭采用自然排煙系統(tǒng)時，應按上述排煙量和自然排煙窗（口）的風速不大于0.5m/s計算有效開窗面積。
    2 當中庭周圍場所不需設置排煙系統(tǒng)，僅在回廊設置排煙系統(tǒng)時，回廊的排煙量不應小于本標準第4.6.3條第3款的規(guī)定，中庭的排煙量不應小于40000m³/h；中庭采用自然排煙系統(tǒng)時，應按上述排煙量和自然排煙窗（口）的風速不大于0.4m/s計算有效開窗面積。
〖注釋〗 1. 條文的制定：     本條文明確地規(guī)定了中庭的排煙量的計算方法。     由于中庭的煙氣積聚主要來自兩個方面，一是中庭內(nèi)自身火災形成的煙羽流上升蔓延，另一個是中庭周圍場所產(chǎn)生的煙羽流向中庭蔓廷。因此，中庭的排煙量應基于以上兩種情況來確定。 2. 設計要點 2.1 中庭室內(nèi)凈高大于12m時，其火災熱釋放量按無噴淋取值4MW；當保證清晰高度在6m時，中庭自身火災產(chǎn)生的煙氣量為107，000m³/h。 2.2 雖然公共建筑中庭周圍場所設有機械排煙系統(tǒng)，但考慮中庭周圍場所的機械排煙系統(tǒng)存在機械或電氣故障的可能性，導致煙氣大量流向中庭，因此規(guī)定：當公共建筑中庭周圍場所設有機械排煙時，中庭排煙量可按周圍場所中最大排煙量的2倍取值，且不應小于107，000m³/h。 2.3 當回廊周圍場所的各個單間面積均小于100m²，僅需在回廊設置排煙的，由于周邊場所面積較小，產(chǎn)生的煙氣量有限，所需的排煙量較小，一般不超過13，000m³/h，即使蔓延到中庭，也小于中庭自身火災的煙氣量；當公共建筑中庭周圍場所均設置自然排煙時，可開啟窗的排煙較簡便，基本可保證正常需求，中庭排煙系統(tǒng)只需擔負自身火災的排煙量。 因此，針對上述兩種情況，中庭排煙量應根據(jù)工程條件和使用需求，對應表4.6.6中的熱釋放量按本標準第4.6.7條~第4.6.14條的規(guī)定計算確定。 4.6.6 除本標準第4.6.3條、第4.6.5條規(guī)定的場所外，其他場所的排煙量或自然排煙窗（口）面積應按照煙羽流類型，根據(jù)火災熱釋放速率、清晰高度、煙羽流質(zhì)量流量及煙羽流溫度等參數(shù)計算確定。
4.6.7 各類場所的火災熱釋放速率可按本標準第4.6.10條的規(guī)定計算且不應小于表4.6.7規(guī)定的值。設置自動噴水滅火系統(tǒng)（簡稱噴淋）的場所，其室內(nèi)凈高大于8m時，應按無噴淋場所對待。 第4.6.5條〖注釋〗     一個防煙分區(qū)的排煙量或排煙窗的面積應按照火災場景中所形成的煙羽流類型，根據(jù)火災熱釋放速率、清晰高度、煙羽流質(zhì)量流量及煙羽流溫度等參數(shù)計算確定，但為了簡化計算，標準在第4.6.3條、第4.6.5條明確給出了一些常見場所的計算值，設計人員可以直接選用。 第4.6.7條〖注釋〗     火災煙氣的聚集主要是由火源熱釋放速率、火源類型、空間大小形狀、環(huán)境溫度等因素決定的。標準中參照了國外的有關(guān)實驗數(shù)據(jù)，規(guī)定了建筑場所火災熱釋放速率的確定方法和常用數(shù)據(jù)。     特別值得注意的是：一般情況下，對于室內(nèi)凈高大于8m的高大空間，即使設置了自動噴水滅火系統(tǒng)，在計算防煙分區(qū)的排煙量時，火災熱釋放速率應按無噴淋場所的數(shù)值選?。蝗绻块g按高大空間場所設計的濕式滅火系統(tǒng)，采用了符合《自動噴水滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》GB 50084的有效噴淋滅火措施時，該火災熱釋放速率可按表中的有噴淋條件取值。 4.6.8 當儲煙倉的煙層與周圍空氣溫差小于15℃時，應通過降低排煙口的位置等措施重新調(diào)整排煙設計。
4.6.9 走道、室內(nèi)空間凈高不大于3m的區(qū)域，其最小清晰高度不宜小于其凈高的1/2，其他區(qū)域的最小清晰高度應按下式計算： H_q =1.6 +0.1·H ′            （4.6.9） 式中：H_q——最小清晰高度（m）；
           H′——對于單層空間，取排煙空間的建筑凈高度（m）；對于多層空間，取最高疏散樓層的層高（m）。
4.6.10 火災熱釋放速率應按下式計算： Q =α·t²                     （4.6.10） 式中：Q——熱釋放速率（kW）；
            t——火災增長時間（s）；
           α——火災增長系數(shù)（按表4.6.10取值）（kW/s²）。 第4.6.9條〖注釋〗 1. 條文的制定：     火災時的最小清晰高度是為了保證室內(nèi)人員安全疏散和方便消防人員撲救而提出的最低要求，也是排煙系統(tǒng)設計時必須達到的最低要求。 2. 設計要點： 2.1 對于單個樓層空間的清晰高度，可參見本圖集第10頁2.1.12圖示a所示，公式（4.6.9）也是針對這種情況提出的。 2.2 對于多個樓層組成的高大空間，最小清晰高度同樣也是針對某一個單層空間提出的，往往也是連通空間中同一防煙分區(qū)中最上層計算得到的最小清晰高度，如本圖集第11頁~第13頁2.1.12圖示b~圖示f所示。在這種情況下的燃料面到煙層底部的高度是從著火的那一層算起的。 2.3 排煙空間凈高度按以下方法確定： 2.3.1 對于平頂和鋸齒形的頂棚，空間凈高度是從頂棚下沿到地面的距離； 2.3.2 對于斜坡式的頂棚，空間凈高度是從排煙開口中心到地面的距離； 2.3.3 對于有吊頂?shù)膱鏊淇臻g凈高度應從吊頂算起；設置格柵吊頂?shù)膱鏊?，其空間凈高度應從上層樓板下邊緣算起。 4.6.11 煙羽流質(zhì)量流量計算宜符合下列規(guī)定：     1 軸對稱型煙羽流： 式中：Q_c——熱釋放速率的對流部分，一般取值為Q_c =0.7 Q（kW）；    
            Z——燃料面到煙層底部的高度（m）（取值應大于或等于最小清晰高度與燃料面高度之差）；
          Z₁——火焰極限高度（m）；
         M_ρ——煙羽流質(zhì)量流量（kg/s）。
    2 陽臺溢出型煙羽流： W = w + b                           （4.6.11-5） 式中：H₁——燃料面至陽臺的高度（m）；
           Z_b——從陽臺下緣至煙層底部的高度（m）；
           W——煙羽流擴散寬度（m）；
            w——火源區(qū)域的開口寬度（m）；
             b——從開口至陽臺邊沿的距離（m），b≠0；
    3 窗口型煙羽流：
式中：A_w——窗口開口的面積（m²）；
          H_w——窗口開口的高度（m）；
          Z_w——窗口開口的頂部到煙層底部的高度（m）；
           α_w——窗口型煙羽流的修正系數(shù)（m）。
第4.6.11條［算例1］一軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量     某多功能廳，平面尺寸為22m×15m，凈高為9m，內(nèi)設有自動噴水滅火系統(tǒng)，排煙口設于多功能廳的頂部，且其最近的邊離墻大于0.5m，最大火災熱釋放速率2.5MW。計算軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量。 1. 確定熱釋放速率的對流部分Q_c：     Q_c=0.7Q=0.7x2500=1750kW 2. 確定火焰極限高度Z₁：     Z₁=0.166Q_c2/5=0.166×17502/5=3.29m； 3. 確定清晰高度H_q：     H_q＝1.6＋0.1H´＝1.6＋0.1×9＝2.50m；     取燃料面到煙層底部的高度Z＝4.0m； 4. 確定軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量Mρ：     因為Z＞Z₁，     則Mρ＝0.071Q_c1/3·Z5/3＋0.0018Q_c=11.78kg/s 第4.6.11條［算例2］一陽臺溢出型煙羽流質(zhì)量流量     某一帶連廊的兩層展廳，室內(nèi)設有自動噴水滅火系統(tǒng)，每層層高為6.0m，陽臺開口w＝3m，燃料面至陽臺下緣H₁＝5.80m，從開口至陽臺邊沿的距離為b＝2m。最大火災熱釋放速率3.0MW，排煙口設于側(cè)墻且其最近的邊離吊頂小于0.5m。計算陽臺溢出型煙羽流質(zhì)量流量。 1. 確定煙羽流擴散寬度W：     W=w+b=3+2=5m
2. 確定從陽臺下緣至煙層底部的高度Z_b：     Z_b=1.6+0.1×（6+0.20）=2.22m； 3. 確定陽臺溢出型煙羽流質(zhì)量流量Mρ： Mρ=0.36（QW²）1/3（Z_b+0.25H₁）      =0.36（3000×5²）1/3（2.22+0.25×5.8）      =55.72kg/s
4.6.12 煙層平均溫度與環(huán)境溫度的差應按下式計算或按本標準附錄A中表A選?。? △T = KQ_c /M_ρC_ρ            （4.6.12） 式中：△T——煙層平均溫度與環(huán)境溫度的差（K）；
           C_ρ——空氣的定壓比熱，一般取C_ρ=1.01 [kJ/ (kg•K ) ]；
             K——煙氣中對流放熱量因子。當采用機械排煙時，取K =1.0；當采用自然排煙時，取K =0.5。
4.6.13 每個防煙分區(qū)排煙量應按下列公式計算或按本標準附錄A查表選?。? V = M_ρT / ρ₀T₀            （4.6.13-1）
T =T₀ + △T          （4.6.13-2） 式中：V——排煙量（m³/s）；
         ρ₀——環(huán)境溫度下的氣體密度（kg/m³），通常T₀=293.15K，ρ₀=1.2（kg/ m³）；
        T₀——環(huán)境的絕對溫度（K）；
         T——煙層的平均絕對溫度（K）。
第4.6.12條［算例1］一煙氣平均溫度與環(huán)境溫度差的計算     某劇院有一個四層共享前廳，前廳按無噴淋系統(tǒng)考慮，前廳高21m，一層高為4m，二、三層均為6m，四層凈高5m，排煙口設于前廳頂部（其最近邊離墻大于0.5m）。火災場景為前廳中央地面附近的可燃物燃燒，煙縷流型為軸對稱型煙羽流。最大火災熱釋放速率8.0MW，火災時應確保最上層的最小清晰高度，火源燃料面為前廳地面。計算煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差。 1. 確定熱釋放速率的對流部分Q_c：     Q_c=0.7Q=0.7×2500=1750kW 2. 確定火焰極限高度Z₁：     Z₁=0.166Q_c2/5=3.29m 3. 確定燃料面到煙層底部的高度Z：     Z＝（4+2x6）＋H_q＝16＋（1.6＋0.1H´）＝16＋（1.6＋0.1x5）＝18.1m 4. 確定軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量Mρ：     Mρ=0.071Q_c1/3Z5/3+0.0018Q_c=110.01kg/s 5. 計算煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差△T：     △T=KQ_c/MρCρ=1.0×1750/110.01×1.01=15.75K 第4.6.13條［算例2］一排煙量的計算     以第4.6.12條［算例1］為例，煙羽流質(zhì)量流量Mρ＝110.01kg/s，煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差△T=15.75K，環(huán)境溫度293.15K，氣體密度ρ₀＝1.2kg/m³，計算排煙量。 1. 確定煙層的平均絕對溫度T： T＝T₀＋△T＝293.15＋15.75＝308.90K 2. 計算排煙量V： V=MρT/ρ₀T₀=110.01×308.90/1.2×293.15=96.60m³/s   =347760m³/h＞111000m³/h，取347760m³/h 4.6.14 機械排煙系統(tǒng)中，單個排煙口的最大允許排煙量V_max宜按下式計算，或按本標準附錄B選取。 式中：V_max——排煙口最大允許排煙量 （m³/s）；
                 γ——排煙位置系數(shù)；當風口中心點到最近墻體的距離≥2倍的排煙口當量直徑時：γ取1.0；當風口中心點到最近墻體的距離< 2倍的排煙口當量直徑時：γ取0.5；當吸入口位于墻體上時，γ取0.5。
               d_b——排煙系統(tǒng)吸入口最低點之下煙氣層厚度（m）；
                T——煙層的平均絕對溫度（K）；
               T₀——環(huán)境的絕對溫度（K）。
〖注釋〗 1. 條文的制定：     當一個排煙口排出的煙氣量超過一定數(shù)量時，就會在煙層底部撕開一個“洞”，使該防煙分區(qū)中的無煙空氣被卷吸進去，隨煙氣被排出，從而導致有效排煙量的減少（見本圖集第113頁4.4.12圖示6b），因此標準的條文規(guī)定了每個排煙口的最高臨界排煙量。 2. 設計要點 2.1 對于機械排煙系統(tǒng)，通過本圖集第143頁的公式（4.6.13-1）和公式（4.6.13-2）計算出系統(tǒng)排煙量，確定排煙口尺寸后，再利用本頁的公式（4.6.14）對排煙口進行最高臨界排煙量的校核計算。 2.2 本圖集第145頁的圖（4.6.14）是不同空間中排煙口設置位置的參考圖，其中（a）、（b）圖表示的是單個樓層空間中排煙口設置位置；（c）、（d）圖則表示的是多個樓層組成的高大空間中排煙口設置位置。 4.6.15 采用自然排煙方式所需自然排煙窗（口）截面積宜按下式計算： 式中：A_v——自然排煙窗（口）截面積（m²）；
          A₀——所有進氣口總面積（m²）；
          C_v——自然排煙窗（口）流量系數(shù)（通常選定在0.5〜0.7之間）；
          C₀——進氣口流量系數(shù)（通常約為0.6）；
            g——重力加速度（m/s²）。
注：公式中A_vC_v在計算時應采用試算法。 〖注釋〗 1. 條文的制定：     自然排煙系統(tǒng)的優(yōu)點在于筒單易行，是利用火災熱煙氣的浮力作為排煙動力，其排煙口的排放率在很大程度上取決于煙氣的厚度和溫度，本條推薦的是較成熟的英國防火設計規(guī)范的計算公式。 2.［算例］一自然排煙方式所需通風面積的計算     某多功能廳，平面尺寸50mx20m，凈高7.0m，內(nèi)設有自動噴水滅火系統(tǒng)，按自然排煙方式進行設計，排煙窗設于頂部，自然補風。煙縷流型為軸對稱型煙羽流，最大火災熱釋放速率2500kW。計算自然通風方式所需的通風面積。 2.1 確定熱釋放速率的對流部分Q_c：     Q_c=0.7Q=0.7x2500=1750kW 2.2 確定清晰高度H_q和火焰極限高度Z₁：     H_q=1.6+0.1×7=2.3m     Z₁=0.166Q_c2/5=3.29m 2.3 確定燃料面到煙層底部的高度Z：     取Z=3.5m，即Z＞Z₁ 4. 確定軸對稱型煙羽流質(zhì)量流量Mρ：     Mρ=0.071Q_c1/3Z5/3+0.0018Q_c=10.05kg/s 5. 計算煙氣平均溫度與環(huán)境溫度的差△T和煙層的平均絕對溫度T：     △T=KQ_c/MρCρ=0.5×1750/10.05×1.01=86.20K     T＝T₀＋△T＝293.15＋86.20＝379.35K 6. 計算自然通風方式所需的通風面積A_v：     假設A₀/A_v=0.6，C₀取0.6；     煙層厚度d_b＝7－3.5＝3.5m，C_v取0.6；     則通過試算，所需排煙口最小有效面積A_v＝7.14m²