6.2.1 平板式筏形基礎(chǔ)和梁板式筏形基礎(chǔ)的選型應(yīng)根據(jù)地基上質(zhì)、上部結(jié)構(gòu)體系、柱距、荷載大小、使用要求以及施工等條件確定?？蚣芤缓诵耐步Y(jié)構(gòu)和筒中筒結(jié)構(gòu)宜采用平板式筏形基礎(chǔ)。
6.2.2 平板式筏基的板厚除應(yīng)符合受彎承載力的要求外，尚應(yīng)符合受沖切承載力的要求。驗(yàn)算時(shí)應(yīng)計(jì)入作用在沖切臨界截畫(huà)重心上的不平衡彎矩所產(chǎn)生的附加剪力。筏板的最小厚度不應(yīng)小于500mm。對(duì)基礎(chǔ)的邊柱和角柱進(jìn)行沖切驗(yàn)算時(shí)，其沖切力應(yīng)分別來(lái)以1.1和1.2的增大系數(shù)。距柱邊h₀/2處沖切臨界截面
圖6.2.2 內(nèi)柱沖切臨界截面示意
1—柱； 2—筏板 （圖6.2.2 ）的最大剪應(yīng)力τ_max 應(yīng)符合下列公式的規(guī)定； 式中：F_l——相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的沖切力(kN)，對(duì)內(nèi)柱取軸力設(shè)計(jì)值與筏板沖切破壞錐體內(nèi)的基底反力設(shè)計(jì)值之差；對(duì)基礎(chǔ)的邊柱和角柱，取軸力設(shè)計(jì)值與筏板沖切臨界截面范內(nèi)的基底反力設(shè)計(jì)值之差；
計(jì)算基底反力值時(shí)應(yīng)扣除底板及其上填土的自重；
u_m——距柱邊緣不小于h₀/2處的沖切臨界截面的最小周長(zhǎng)(m)，按本規(guī)范附錄D計(jì)算；
h₀——筏板的有效高度(m)；
M_unb——作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩(kN·m)；
c_AB——沿彎矩作用方向，沖切臨界截面重心至沖切臨界截面最大剪應(yīng)力點(diǎn)的距離(m)，按本規(guī)范附錄D計(jì)算；
I_s——沖切臨界截面對(duì)其重心的極慣性矩(m⁴)，按本規(guī)范附錄D計(jì)算；
β_s——柱截面長(zhǎng)邊與短邊的比值：當(dāng)β_s＜2時(shí)，β_s取2；當(dāng)β_s＞4時(shí)，β_s取4；
β_hp——受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取β_hp=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取β_hp=0.9；其間按線性內(nèi)插法取值；
f_t——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)；
c₁——與彎矩作用方向一致的沖切臨界截面的邊長(zhǎng)(m)，按本規(guī)范附錄D計(jì)算；
c₂——垂直于c₁的沖切臨界截面的邊長(zhǎng)(m)，按本規(guī)范 附錄D計(jì)算；
a_s——不平衡彎矩通過(guò)沖切臨界截面上的偏心剪力傳遞的分配系數(shù)。
當(dāng)柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時(shí)，可在筏板上面增設(shè)柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切鋼筋等提高受沖切承載能力。
6.2.3 平板式筏基在內(nèi)筒下的受沖切承載力應(yīng)符合下式規(guī)定： F₁/u_mh₀≤0.7β_hpf_t/η (6.2.3-1) 式中：F₁——相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時(shí)的內(nèi)筒所承受的軸力設(shè)計(jì)值與內(nèi)筒下筏板沖切破壞錐體內(nèi)的基底反力設(shè)計(jì)值之差(kN)。計(jì)算基底反力值時(shí)應(yīng)扣除底板及其上填土的自重；
u_m——距內(nèi)筒外表面h₀/2處沖切臨界截面的周長(zhǎng)(m)(圖6.2.3)；
圖6.2.3 筏板受內(nèi)筒沖切的臨界截面位置 h₀——距內(nèi)筒外表面h₀/2處筏板的截面有效高度(m)；
η——內(nèi)筒沖切臨界截面周長(zhǎng)影響系數(shù)，取1.25。
當(dāng)需要考慮內(nèi)筒根部彎矩的影響時(shí)，距內(nèi)筒外表面h₀/2處沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力可按本規(guī)范式(6.2.2-1)計(jì)算，此時(shí)最大剪應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定： τ_max≤0.7β_hpf_t/η (6.2.2-2) 6.2.4 平板式筏基除應(yīng)符合受沖切承載力的規(guī)定外，尚應(yīng)按下列公式驗(yàn)算距內(nèi)筒和柱邊緣h₀處截面的受剪承載力： V_s≤0.7β_hsf_tb_wh₀ (6.2.4-1)
β_hs=(800/h₀)^1/4 (6.2.4-2) 式中：V_s ——距內(nèi)筒或柱邊緣h₀處，扣除底板及其上填土的自重后，相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的基底平均凈反力產(chǎn)生的筏板單位寬度剪力設(shè)計(jì)值(kN)；
β_hs——受剪承載力截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h₀＜800mm時(shí)，取h₀=800mm；當(dāng)h₀＞2000mm時(shí)，取h₀＝2000mm；其間按內(nèi)插法取值；
b_w——筏板計(jì)算截面單位寬度(m)；
h₀——距內(nèi)筒或柱邊緣h₀處筏板的截面有效高度(m)；
當(dāng)筏板變厚度時(shí)，尚應(yīng)驗(yàn)算變厚度處筏板的截面受剪承載力。
6.2.5 梁板式筏基底板的厚度應(yīng)符合受彎、受沖切和受剪承載力的要求，且不應(yīng)小于400mm；板厚與最大雙向板格的短邊凈跨之比尚不應(yīng)小于1／14。梁板式筏基梁的高跨比不宜小于1／6。
6.2.6 梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除應(yīng)符合正截面受彎承載力的要求外，尚應(yīng)驗(yàn)算柱邊緣處或梁柱連接面八字角邊緣處基礎(chǔ)梁斜截面受剪承載力。
6.2.7 梁板式筏形基礎(chǔ)梁和平板式筏形基礎(chǔ)底板的頂面應(yīng)符合底層柱下局部受壓承載力的要求。對(duì)抗震設(shè)防烈度為9度的高層建筑，驗(yàn)算柱下基礎(chǔ)梁、板局部受壓承載力時(shí)，尚應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011的要求，考慮豎向地震作用對(duì)柱軸力的影響。
6.2.8 地下室底層柱、剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁連接的構(gòu)造應(yīng)應(yīng)符合下列規(guī)定；
1 當(dāng)交叉基礎(chǔ)梁的寬度小于柱截面的邊長(zhǎng)時(shí)，交叉基礎(chǔ)梁連接處宜設(shè)置八字角，柱角和八字角之間的凈距不宜小于50mm[圖6.2.8(a)]；
圖6.2.8 地下室底層柱和剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁連接構(gòu)造
1—基礎(chǔ)梁；2—柱；3—墻 2 當(dāng)單向基礎(chǔ)梁與柱連接、且柱截面的邊長(zhǎng)大于400mm時(shí)，可按圖6.2.8(b)、圖6.2.8(c)采用，柱角和八字角之間的凈距不宜小于50mm；當(dāng)柱截面的邊長(zhǎng)小于或等于400mm時(shí)，可按圖6.2.8(d)采用；
3 當(dāng)基礎(chǔ)梁與剪力墻連接時(shí)，基礎(chǔ)梁邊至剪力墻邊的距離不宜小于50mm[圖6.2.8(e)]。
6.2.9 筏形基礎(chǔ)地下室的外墻厚度不應(yīng)小于250mm，內(nèi)墻厚度不宜小于200mm。墻體內(nèi)應(yīng)設(shè)置雙面鋼筋，鋼筋不宜采用光面圓鋼筋。鋼筋配置量除應(yīng)滿足承載力要求外，尚應(yīng)考慮變形、抗裂及外墻防滲等要求。水平鋼筋的直徑不應(yīng)小于12mm，豎向鋼筋的直徑不應(yīng)小于10mm，間距不應(yīng)大于200mm。當(dāng)筏板的厚度大于2000mm時(shí)，宜在板厚中間部位設(shè)置直徑不小于12mm、間距不大于300mm的雙向鋼筋。
6.2.10 當(dāng)?shù)鼗帘容^均勻、地基壓縮層范圍內(nèi)無(wú)軟弱土層或可液化土層， 上部結(jié)構(gòu)剛度較好，柱網(wǎng)和荷載較均勻、相鄰柱荷載及柱間距的變化不超過(guò)20％，且平板式筏基板的厚跨比或梁板式筏基粱的高跨比不小于1／6時(shí)，筏形基礎(chǔ)可僅考慮底板局部彎曲作用，計(jì)算筏形基礎(chǔ)的內(nèi)力時(shí)，基底反力可按直線分布，并扣除底板及其上填土的自重。
當(dāng)不符合上述要求時(shí)，筏基內(nèi)力可按彈性地基梁板等理論進(jìn)行分析。計(jì)算分析時(shí)應(yīng)根據(jù)土層情況和地區(qū)經(jīng)驗(yàn)選用地基模型和參數(shù)。
6.2.11 對(duì)有抗震設(shè)防要求的結(jié)構(gòu)，嵌固端處的框架結(jié)構(gòu)底層柱截面組合彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50011的規(guī)定乘以與其抗震等級(jí)相對(duì)應(yīng)的增大系數(shù)。
6.2.12 當(dāng)梁板式筏基的基底反力按直線分布計(jì)算時(shí)，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨的跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的增大系數(shù)?？紤]到整體彎曲的影響，梁板式筏基的底板和基礎(chǔ)梁的配筋除應(yīng)滿足計(jì)算要求外，基礎(chǔ)梁和底板的頂部跨中鋼筋應(yīng)按實(shí)際配筋全部連通，縱橫方向的底部支座鋼筋尚應(yīng)有1／3貫通全跨。底板上下貫通鋼筋的配筋率均不應(yīng)小于0.15％。
6.2.13 按基底反力直線分布計(jì)算的平板式筏基，可按柱下板帶和跨中板帶分別進(jìn)行內(nèi)力分析，并應(yīng)符合下列要求：
1 柱下板帶中在柱寬及其兩側(cè)各0.5倍板厚且不大干1/4板跨的有效寬度范圍內(nèi)，其鋼筋配置量不應(yīng)小于柱下板帶鋼筋的一半，且應(yīng)能承受部分不平衡彎矩a_mM_unb，M_unb為作用在沖切臨界面重心上的部分不平衡彎矩，a_m可按下式計(jì)算： a_m=1-a_s (6.2.13) 式中：a_m——不平衡彎矩通過(guò)彎曲傳遞的分配系數(shù)；
a_s——按本規(guī)范式(6.2.2-3)計(jì)算。
2 考慮到整體彎曲的影響。筏板的柱下板帶和跨中板帶的底部鋼筋應(yīng)有1／3貫通全跨，頂部鋼筋應(yīng)按實(shí)際配筋全部連通，上下貫通鋼筋的配筋率均不應(yīng)小于0.15％。
3 有抗震設(shè)防要求，平板式筏基的頂面作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端、計(jì)算柱下板帶截面組合彎矩設(shè)計(jì)值時(shí)，柱根內(nèi)力應(yīng)考慮乘以與其抗震等級(jí)相應(yīng)的增大系數(shù)。
6.2.14 帶裙房高層建筑筏形基礎(chǔ)的沉降縫和后澆帶設(shè)置應(yīng)符合下列要求：
1 當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間設(shè)置沉降縫時(shí)，高層建筑的基礎(chǔ)埋深應(yīng)大于裙房基礎(chǔ)的埋深，其值不應(yīng)小于2m；地面以下沉降縫的縫隙應(yīng)用粗砂填實(shí)：圖[6.2.14(a)]。
2 當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間不設(shè)置沉降縫時(shí)，宜在裙房一側(cè)設(shè)置用于控制沉降差的后澆帶。當(dāng)高層建筑基礎(chǔ)面積滿足地基承載力和變形要求時(shí)，后澆帶宜設(shè)在與高層建筑相鄰裙房的第一跨內(nèi)。當(dāng)需要滿足高層建筑地基承載力、降低高層建筑沉降量，減小高層建筑與裙房間的沉降差而增大高層建筑基礎(chǔ)面積時(shí)，后澆帶可設(shè)在距主樓邊柱的第二跨內(nèi)，此時(shí)尚應(yīng)滿足下列條件：
1)地基土質(zhì)應(yīng)較均勻；
2)裙房結(jié)構(gòu)剛度較好且基礎(chǔ)以上的地下室和裙房結(jié)構(gòu)層數(shù)不應(yīng)少于兩層；
3)后澆帶一側(cè)與主樓連接的裙房基礎(chǔ)底板厚度應(yīng)與高層建筑的基礎(chǔ)底板厚度相同：圖[6.2.14(b)]。
圖6.2.14 后澆帶(沉降縫)示意
1—高層；2—室外地坪以下用粗砂填實(shí)；3—后澆帶；4—裙房及地下室 根據(jù)沉降實(shí)測(cè)值和計(jì)算值確定的后期沉降差滿足設(shè)計(jì)要求后，后澆帶混凝土方可進(jìn)行澆筑。
3 當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間不設(shè)沉降縫和后澆帶時(shí)。高層建筑及與其緊鄰一跨裙房的筏板應(yīng)采用相同厚度，裙房筏板的厚度宜從第二跨裙房開(kāi)始逐漸變化，應(yīng)同時(shí)滿足主、裙樓基礎(chǔ)整體性和基礎(chǔ)板的變形要求；應(yīng)進(jìn)行地基變形和基礎(chǔ)內(nèi)力的驗(yàn)算，驗(yàn)算時(shí)應(yīng)分析地基與結(jié)構(gòu)間變形的相互影響，并應(yīng)采取有效措施防止產(chǎn)生有不利影響的差異沉降。
6.2.15 在同一大面積整體筏形基礎(chǔ)上有多幢高層和低層建筑時(shí)，筏基的結(jié)構(gòu)計(jì)算宜考慮上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)與地基土的共同作用。筏基可采用彈性地基梁板的理論進(jìn)行整體計(jì)算；也可按各建筑物的有效影響區(qū)域?qū)⒎せ鶆澐譃槿舾蓡卧謩e進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮各單元的相互影響和交界處的變形協(xié)調(diào)條件。
6.2.16 帶裙房的高層建筑下的大面積整體筏形基礎(chǔ)，其主樓下筏板的整體撓曲值不應(yīng)大于0.5‰，主樓與相鄰的裙房柱的差異沉降不應(yīng)大于跨度的1‰。
6.2.17 在同一大面積整體筏形基礎(chǔ)上有多幢高層和低層建筑時(shí)，各建筑物的筏板厚度應(yīng)各自滿足沖切及剪切要求。
6.2.18 在大面積整體筏形基礎(chǔ)上設(shè)置后澆帶時(shí)，應(yīng)符合本規(guī)范第6.2.14條以及第7.4節(jié)的規(guī)定。
  條文說(shuō)明 6.2 筏形基礎(chǔ)
6.2.1 框架—核心筒結(jié)構(gòu)和筒中筒結(jié)構(gòu)的核心筒豎向剛度大，荷載集中，需要基礎(chǔ)具有足夠的剛度和承載能力將核心筒的荷載擴(kuò)散至地基。與梁板式筏基相比，平板式筏基具有抗沖切及抗剪切能力強(qiáng)的特點(diǎn)，且構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工便捷，經(jīng)大量工程實(shí)踐和部分工程事故分析，平板式筏基具有更好的適應(yīng)性。
6.2.2 N.W.Hanson和J.M.Hanson在他們的“混凝土板柱之間剪力和彎矩的傳遞”試驗(yàn)報(bào)告中指出：板與柱之間的不平衡彎矩傳遞，一部分不平衡彎矩是通過(guò)臨界截面周邊的彎曲應(yīng)力T和C來(lái)傳遞，而一部分不平衡彎矩則通過(guò)臨界截面上的偏心剪力對(duì)臨界截面重心產(chǎn)生的彎矩來(lái)傳遞的，如圖3所示。因此，在驗(yàn)算距柱邊h₀/2處的沖切臨界截面剪應(yīng)力時(shí)，除需考慮豎向荷載產(chǎn)生的剪應(yīng)力外，尚應(yīng)考慮作用在沖切臨界截面重心上的不平衡彎矩所產(chǎn)生的附加剪應(yīng)力。本規(guī)范式（6.2.2-1）右側(cè)第一項(xiàng)是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50010在集中力作用下的受沖切承載力計(jì)算公式換算而得，右側(cè)第二項(xiàng)是引自美國(guó)ACI 318規(guī)范中有關(guān)的計(jì)算規(guī)定。

圖3 板與柱不平衡彎矩傳遞示意

關(guān)于式（6.2.2-1）中沖切力取值的問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外大量試驗(yàn)結(jié)果表明，內(nèi)柱的沖切破壞呈完整的錐體狀，我國(guó)工程實(shí)踐中一直沿用柱所承受的軸向力設(shè)計(jì)值減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)相應(yīng)的地基反力作為沖切力；對(duì)邊柱和角柱，中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所試驗(yàn)結(jié)果表明，其沖切破壞錐體近似為1/2和1/4圓臺(tái)體，本規(guī)范參考了國(guó)外經(jīng)驗(yàn)，取柱軸力設(shè)計(jì)值減去沖切臨界截面范圍內(nèi)相應(yīng)的地基反力作為沖切力設(shè)計(jì)值。本規(guī)范中的角柱和邊柱是相對(duì)于基礎(chǔ)平面而言的，大量計(jì)算結(jié)果表明，受基礎(chǔ)盆形撓曲的影響，基礎(chǔ)的角柱和邊柱產(chǎn)生了附加的壓力。中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所滕延京和石金龍?jiān)凇吨路ぐ寤A(chǔ)角柱邊柱沖切性狀的研究報(bào)告》中，將角柱、邊柱和中柱的沖切破壞荷載與規(guī)范公式計(jì)算的沖切破壞荷載進(jìn)行了對(duì)比，計(jì)算結(jié)果表明，角柱和邊柱下筏板的沖切承載力的“安全系數(shù)”偏低，約為1.45和1.6。為使角柱和邊柱與中柱抗沖切具有基本一致的安全度，本次規(guī)范修訂時(shí)將角柱和邊柱的沖切力乘以了放大系數(shù)1.2和1.1。
式（6.2.2-1）中的M_unb是指作用在柱邊h₀/2處沖切臨界截面重心上的彎矩，對(duì)邊柱它包括由柱根處軸力設(shè)計(jì)值N和該處筏板沖切臨界截面范圍內(nèi)相應(yīng)的地基反力P對(duì)臨界截面重心產(chǎn)生的彎矩。由于本條款中筏板和上部結(jié)構(gòu)是分別計(jì)算的，因此計(jì)算M值時(shí)尚應(yīng)包括柱子根部的彎矩M_c，如圖4所示，M的表達(dá)式為：

M_unb=Ne_N—Pe_p±M_c

圖4 邊柱M_unb計(jì)算示意圖

對(duì)于內(nèi)柱，由于對(duì)稱關(guān)系，柱截面形心與沖切臨界截面重心重合，e_N＝e_p＝0，因此沖切臨界截面重心上的彎矩。取柱根彎矩。
本規(guī)范的式（6.2.2-2）是引自我國(guó)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007，式中包含了柱截面長(zhǎng)、短邊比值的影響，適用于包括扁柱和單片剪力墻在內(nèi)的平板式筏基。
對(duì)有抗震設(shè)防要求的平板式筏基，尚應(yīng)驗(yàn)算地震作用組合的臨界截面的最大剪應(yīng)力τ_E，max，此時(shí)式（6.2.2-1）和式（6.2.2-2）應(yīng)改寫(xiě)為：

τ_E，max=（V_sE/A_s）+a_s（M_E/I_s）C_AB
τ_E，max≤（0.7/γ_RE）[0.4+（1.2/β_s）]β_hpf_t

式中：V_sE——考慮地震作用組合后的沖切力設(shè)計(jì)值（kN）；
M_E——考慮地震作用組合后的沖切臨界截面重心上的彎矩（kN·m）：
A_s——距柱邊h₀/2處的沖切臨界截面的筏板有效面積（m²）；
γ_RE——抗震調(diào)整系數(shù)，取0.85。
6.2.3 Venderbilt在他的“連續(xù)板的抗剪強(qiáng)度”試驗(yàn)報(bào)告中指出：混凝土受沖切承載力隨比值u_m/h₀的增加而降低。在框架核心筒結(jié)構(gòu)中，內(nèi)筒占有相當(dāng)大的面積，因而距內(nèi)筒外表面h₀/2處的沖切臨界截面周長(zhǎng)是很大的，在h₀保持不變的條件下，內(nèi)筒下筏板的受沖切承載力實(shí)際上是降低了，因此需要局部提高內(nèi)筒下筏板的厚度。本規(guī)范引用了我國(guó)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007給出的內(nèi)筒下筏板受沖切承載力計(jì)算公式。對(duì)于處在基礎(chǔ)邊緣的筒體下的筏板受沖切承載力應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50010中有關(guān)公式計(jì)算。
6.2.4 本規(guī)范明確了取距內(nèi)柱和內(nèi)筒邊緣h₀處作為驗(yàn)算筏板受剪的部位，如圖5所示：角柱下驗(yàn)算筏板受剪的部位取距柱角h₀處，如圖6所示。式（6.2.4-1）中的V_s即作用在圖5或圖6中陰影面積上的地基平均凈反力設(shè)計(jì)值除以驗(yàn)算截面處的板格中至中的長(zhǎng)度（內(nèi)柱）、或距角柱角點(diǎn)h₀處45°斜線的長(zhǎng)度（角柱）。國(guó)內(nèi)筏板試驗(yàn)報(bào)告表明：筏板的裂縫首先出現(xiàn)在板的角部，設(shè)計(jì)中需適當(dāng)考慮角點(diǎn)附近土反力的集中效應(yīng)，乘以1.2增大系數(shù)。當(dāng)角柱下筏板受剪承載力不滿足規(guī)范要求時(shí)，可采用適當(dāng)加大底層角柱橫截面或局部增加筏板角隅板厚等有效措施，以期降低受剪截面處的剪力。
對(duì)上部為框架-核心筒結(jié)構(gòu)的平板式筏形基礎(chǔ)，設(shè)計(jì)人應(yīng)根據(jù)工程的具體情況采用符合實(shí)際的計(jì)算模型或根據(jù)實(shí)測(cè)確定的地基反力來(lái)驗(yàn)算距核心筒h₀處的筏板受剪承載力。當(dāng)邊柱與核心筒之間的距離較大時(shí)。式（6.2.4-1）中的V_s即作用在圖7中陰影面積上的地基平均凈反力設(shè)計(jì)值與邊柱軸力設(shè)計(jì)值之差除以b（圖7），b取核心筒兩側(cè)緊鄰跨的跨中分線之間。當(dāng)主樓核心筒外側(cè)有兩排以上框架柱或邊柱與核心筒之間的距離較小時(shí)，設(shè)計(jì)人應(yīng)根據(jù)工程具體情況慎重確定筏板受剪承載力驗(yàn)算單元的計(jì)算寬度。

圖5 內(nèi)柱（筒） 下筏板驗(yàn)算剪切部位示意圖
1 驗(yàn)算剪切部位；2 板格中線

圖6 角柱（筒）下筏板驗(yàn)算剪切部位示意圖
1 驗(yàn)算剪切部位：2 板格中線

圖7 框架-核心筒下筏板受剪承載力計(jì)算截面位置和計(jì)算單元寬度
1—混凝土核心筒與柱之間的分界線；2—剪切計(jì)算截面；b—驗(yàn)算單元的計(jì)算寬度

6.2.10 中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所黃熙齡和郭天強(qiáng)在他們的框架柱-筏基礎(chǔ)模型試驗(yàn)報(bào)告中指出，在均勻地基上，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，柱網(wǎng)和荷載分布較均勻，且基礎(chǔ)梁的截面高度大于或等于1/6的梁板式筏形基礎(chǔ)，可不考慮筏板的整體彎曲影響。只按局部彎曲計(jì)算，地基反力可按直線分布。試驗(yàn)是在粉質(zhì)黏土和碎石土兩種不同類型的土層上進(jìn)行的，筏基平面尺寸為3220mm×2200mm，厚度為150mm（圖8），其上為三榀單層框架（圖9）。試驗(yàn)結(jié)果表明，土質(zhì)無(wú)論是粉質(zhì)黏土還是碎石土，沉降都相當(dāng)均勻（圖10）。筏板的整體撓曲約為萬(wàn)分之三，整體撓曲相似于箱形基礎(chǔ)?；A(chǔ)內(nèi)力的分布規(guī)律，按整體分析法（考慮上部結(jié)構(gòu)作用）與倒梁板法是一致的，且倒梁板法計(jì)算出來(lái)的彎矩值還略大于整體分析法（圖11）。規(guī)定的基礎(chǔ)梁高度大于或等于1/6柱距的條件是根據(jù)柱距l(xiāng)與文克勒地基模型中的彈性特征系數(shù)λ的乘積λl≤1.75；作了對(duì)比，分析結(jié)果表明。當(dāng)高跨比大于或等于1/6時(shí)，對(duì)一般柱距及中等壓縮性的地基都可考慮地基反力為直線分布。當(dāng)不滿足上述條件時(shí)，宜按彈性地基梁法計(jì)算內(nèi)力，分析時(shí)采用的地基模型應(yīng)結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行選擇。

圖8 模型試驗(yàn)平面圖

圖9 模型試驗(yàn)  軸剖面圖
1—框架梁；2—柱；3—傳感器；4—筏板

圖10   軸線沉降曲線

對(duì)于單幢平板式筏基，當(dāng)?shù)鼗帘容^均勻，地基壓縮層范圍內(nèi)無(wú)軟弱土層或液化土層，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，柱網(wǎng)和荷載分布較均勻，相鄰荷載及柱間的變化不超過(guò)20％，筏板厚度滿足受沖切和受剪切承載力要求，且筏板的厚跨比不小于1/6時(shí)，平板式筏基可僅考慮局部彎曲作用。筏形基礎(chǔ)內(nèi)力可按直線分布進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)不滿足上述條件時(shí)，宜按彈性地基理論計(jì)算內(nèi)力。
對(duì)于地基土、結(jié)構(gòu)布置和荷載分布不符合本條款要求的結(jié)構(gòu)，如框架—核心筒結(jié)構(gòu)等，核心筒和周邊框架柱之間豎向荷載差異較大，一般情況下核心筒下的基底反力大于周邊框架柱下基底反力，因此不適用于本條款提出的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，應(yīng)采用能正確反映結(jié)構(gòu)實(shí)際受力情況的計(jì)算方法。

圖11 整體分析法與倒梁板法彎矩計(jì)算結(jié)果比較
1—整體（考慮上部結(jié)構(gòu)剛度）：2—倒梁板法

6.2.13 工程實(shí)踐表明，在柱寬及其兩側(cè)一定范圍的有效寬度內(nèi)，其鋼筋配置量不應(yīng)小于柱下板帶配筋量的一半。且應(yīng)能承受板與柱之間一部分不平衡彎矩α_mM_unb，以保證板柱之間的彎矩傳遞。并使筏板在地震作用過(guò)程中處于彈性狀態(tài)。條款中有效寬度的范圍，是根據(jù)筏板較厚的特點(diǎn)，以小于1/4板跨為原則而提出來(lái)的。有效寬度范圍如圖12所示。
對(duì)于筏板的整體彎曲影響。本條款通過(guò)構(gòu)造措施予以保證，要求柱下板帶和跨中板帶的底部鋼筋應(yīng)有1/3貫通全跨，頂部鋼筋按實(shí)際配筋全部連通，上下貫通鋼筋配筋率均不應(yīng)小于0.15％。

圖12 兩側(cè)有效寬度范圍的示意
1—有效寬度范圍內(nèi)的鋼筋應(yīng)不小于柱下板帶配筋量的一半，且能承擔(dān)α_mM_unb；
2—柱下板帶；3—柱；4—跨中板帶

6.2.14 中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所黃熙齡、袁勛、宮劍飛、朱紅波等通過(guò)大比例室內(nèi)模型試驗(yàn)及實(shí)際工程的原位沉降觀測(cè)，得到以下結(jié)論：
1 厚筏基礎(chǔ)具備擴(kuò)散主樓荷載的作用，擴(kuò)散范圍與相鄰裙房地下室的層數(shù)、間距以及筏板的厚度有關(guān)。在滿足本規(guī)范給定的條件下，主樓荷載向周圍擴(kuò)散，影響范圍不超過(guò)三跨，并隨著距離的增大擴(kuò)散能力逐漸衰減。
2 多塔樓作用下大底盤厚筏基礎(chǔ)（厚跨比不小于1/6）的變形特征為：各塔樓獨(dú)立作用下產(chǎn)生的變形通過(guò)以各個(gè)塔樓下面一定范圍內(nèi)的區(qū)域?yàn)槌两抵行?，各自沿徑向向外圍衰減，并在具共同影響范圍內(nèi)相互疊加而形成。
3 多塔樓作用下大底盤厚筏基礎(chǔ)的基底反力的分布規(guī)律為：各塔樓荷載以其塔樓下某一區(qū)域?yàn)橹行?。通過(guò)各自塔樓周圍的裙房基礎(chǔ)沿徑向向外圍擴(kuò)散，并隨著距離的增大擴(kuò)散能力逐漸衰減，在其共同荷載擴(kuò)散范圍內(nèi)，基底反力相互疊加。
4 基于上述試驗(yàn)結(jié)果，在同一大面積整體筏形基礎(chǔ)上有多幢高層和低層建筑時(shí)，沉降可以高層建筑為單元將筏基劃分為若干塊按彈性理論進(jìn)行計(jì)算，并考慮各單元的相互影響。當(dāng)各單元間交界處的變形協(xié)調(diào)時(shí)，便可將計(jì)算的沉降值進(jìn)行疊加。
5 室內(nèi)模型試驗(yàn)和工程實(shí)測(cè)結(jié)果表明，當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間不設(shè)沉降縫和后澆帶時(shí)，高層建筑的荷載通過(guò)裙房基礎(chǔ)向周圍擴(kuò)散并逐漸減小，因此與高層建筑鄰近一定范圍內(nèi)裙房基礎(chǔ)下的地基反力相對(duì)較大。當(dāng)與高層建筑緊鄰的裙房的基礎(chǔ)板厚度突然減小過(guò)多時(shí)，有可能出現(xiàn)基礎(chǔ)板的截面承載力不夠而發(fā)生破壞或因其變形過(guò)大造成裂縫不滿足要求。因此本條款提出高層建筑及與其緊鄰一跨的裙房筏板應(yīng)采用相同厚度，裙房筏板的厚度宜從第二跨裙房開(kāi)始逐漸變化。

圖13 后澆帶（沉降縫）示意圖

6.2.15 在同一大面積整體筏形基礎(chǔ)上有多幢高層和低層建筑時(shí)，筏基的結(jié)構(gòu)計(jì)算宜考慮上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)與地基土的共同作用。進(jìn)行整體計(jì)算。對(duì)塔樓數(shù)目較多且塔裙之間平面布局較復(fù)雜的工程，設(shè)計(jì)時(shí)可能存在一定難度。基于中國(guó)建筑科學(xué)研究院地基所的研究成果。對(duì)于同一大面積整體筏形基礎(chǔ)上的復(fù)雜工程。建議可按高層建筑物的有效影響區(qū)域?qū)⒎せ鶆澐譃槿舾蓡卧謩e按彈性理論進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)宜考慮上部結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)與地基土的共同作用。
采用這種方法計(jì)算時(shí)，需要根據(jù)各單元間交界處的變形協(xié)調(diào)條件，依據(jù)沉降達(dá)到基本穩(wěn)定的時(shí)間長(zhǎng)短或工程經(jīng)驗(yàn)，控制和調(diào)整各建筑單元之間的沉降差后。得到整體筏基的計(jì)算結(jié)果。
6.2.16 高層建筑基礎(chǔ)不但應(yīng)滿足強(qiáng)度要求，而且應(yīng)有足夠的剛度，方可保證上部結(jié)構(gòu)的安全。本條款給出的限值，是基于一系列室內(nèi)模型試驗(yàn)和大量工程實(shí)測(cè)分析得到的。基礎(chǔ)的整體撓曲度定義為：基礎(chǔ)兩端沉降的平均值與基礎(chǔ)中間最大沉降的差值與基礎(chǔ)兩端之間距離的比值。