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    砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50003-2011

    • 發(fā)布日期:2018-07-25
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    5.1.1 受壓構(gòu)件的承載力,應符合下式的要求:

    N ≤φfA (5.1.1)

        式中:N——軸向力設(shè)計值;
              φ——高厚比β和軸向力的偏心距e對受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù);
              f——砌體的抗壓強度設(shè)計值;
              A——截面面積。
        注:1 對矩形截面構(gòu)件,當軸向力偏心方向的截面邊長大于另一方向的邊長時,除按偏心受壓計算外,還應對較小邊長方向,按軸心受壓進行驗算;
            2 受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)φ,可按本規(guī)范附錄D的規(guī)定采用;
            3 對帶壁柱墻,當考慮翼緣寬度時,可按本規(guī)范第4.2.8條采用。

    5.1.2 確定影響系數(shù)φ時,構(gòu)件高厚比β應按下列公式計算:

    對矩形截面 β=γβ(H0/h) (5.1.2-1)

    對T形截面β=γβ(H0/hT) (5.1.2-2)

        式中:γβ——不同材料砌體構(gòu)件的高厚比修正系數(shù),按表5.1.2采用;
              H0——受壓構(gòu)件的計算高度,按本規(guī)范表5.1.3確定;
              h——矩形截面軸向力偏心方向的邊長,當軸心受壓時為截面較小邊長;
              hT——T形截面的折算厚度,可近似按3.5i計算,i為截面回轉(zhuǎn)半徑。

    表5.1.2 高厚比修正系數(shù)γβ

    高厚比修正系數(shù)γβ

        注:對灌孔混凝土砌塊砌體,γβ取1.0。

    5.1.3 受壓構(gòu)件的計算高度H0,應根據(jù)房屋類別和構(gòu)件支承條件等按表5.1.3采用。表中的構(gòu)件高度H,應按下列規(guī)定采用:
        1 在房屋底層,為樓板頂面到構(gòu)件下端支點的距離。下端支點的位置,可取在基礎(chǔ)頂面。當埋置較深且有剛性地坪時,可取室外地面下500mm處;
        2 在房屋其他層,為樓板或其他水平支點間的距離;
        3 對于無壁柱的山墻,可取層高加山墻尖高度的1/2;對于帶壁柱的山墻可取壁柱處的山墻高度。

    表5.1.3 受壓構(gòu)件的計算高度H0

    受壓構(gòu)件的計算高度H0

        注:
            1 表中Hu為變截面柱的上段高度;Hl為變截面柱的下段高度;
            2 對于上端為自由端的構(gòu)件,H0=2H;
            3 獨立磚柱,當無柱間支撐時,柱在垂直排架方向的H0應按表中數(shù)值乘以1.25后采用;
            4 s為房屋橫墻間距;
            5 自承重墻的計算高度應根據(jù)周邊支承或拉接條件確定。

    5.1.4 對有吊車的房屋,當荷載組合不考慮吊車作用時,變截面柱上段的計算高度可按本規(guī)范表5.1.3規(guī)定采用;變截面柱下段的計算高度,可按下列規(guī)定采用:
        1 當Hu/H≤1/3時,取無吊車房屋的H0;
        2 當1/3<Hu/H<1/2時,取無吊車房屋的H0乘以修正系數(shù),修正系數(shù)μ可按下式計算:

    μ=1.3—0.3Iu/Il (5.1.4)

        式中:Iu——變截面柱上段的慣性矩;
                   Il——變截面柱下段的慣性矩。
        3 當Hu/H≥1/2時,取無吊車房屋的H0。但在確定β值時,應采用上柱截面。
        注:本條規(guī)定也適用于無吊車房屋的變截面柱。

    5.1.5 按內(nèi)力設(shè)計值計算的軸向力的偏心距e不應超過0.6y。y為截面重心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。
     

    條文說明
     

    5.1 受壓構(gòu)件

    5.1.1、5.1.5 無筋砌體受壓構(gòu)件承載力的計算,具有概念清楚、方便技術(shù)的特點,即:
        1 軸向力的偏心距按荷載設(shè)計值計算。在常遇荷載情況下,直接采用其設(shè)計值代替標準值計算偏心距,由此引起承載力的降低不超過6%。
        2 承載力影響系數(shù)φ的公式,不僅符合試驗結(jié)果,且計算簡化。
        綜合上述1和2的影響,新規(guī)范受壓構(gòu)件承載力與原規(guī)范的承載力基本接近,略有下調(diào)。  
        3 計算公式按附加偏心距分析方法建立,與單向偏心受壓構(gòu)件承載力的計算公式相銜接,并與試驗結(jié)果吻合較好。湖南大學48根短柱和30根長柱的雙向偏心受壓試驗表明,試驗值與本方法計算值的平均比值,對于短柱為1.236,長柱為1.329,其變異系數(shù)分別為0.103和0.163。而試驗值與蘇聯(lián)規(guī)范計算值的平均比值,對于短柱為1.439,對于長柱為1.478,其變異系數(shù)分別為0.163和0.225。此外,試驗表明,當eb>0.3b和eh>0.3h時,隨著荷載的增加,砌體內(nèi)水平裂縫和豎向裂縫幾乎同時產(chǎn)生,甚至水平裂縫較豎向裂縫出現(xiàn)早,因而設(shè)計雙向偏心受壓構(gòu)件時,對偏心距的限值較單向偏心受壓時偏心距的限值規(guī)定得小些是必要的。分析還表明,當一個方向的偏心率(如eh/h)不大于另一個方向的偏心率(如eh/h)的5%時,可簡化按另一方向的單向偏心受壓(如eh/h)計算,其承載力的誤差小于5%。

    關(guān)鍵詞: 結(jié)構(gòu)工程
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