9.3.1 偏心受壓和偏心受拉配筋砌塊砌體剪力墻，其斜截面受剪承載力應(yīng)根據(jù)下列情況進行計算：
1 剪力墻的截面，應(yīng)滿足下式要求：
V≤0.25fgbh0 (9.3.1-1)
式中：V——剪力墻的剪力設(shè)計值；
b——剪力墻截面寬度或T形、倒L形截面腹板寬度；
h0——剪力墻截面的有效高度。
2 剪力墻在偏心受壓時的斜截面受剪承載力，應(yīng)按下列公式計算：
(9.3.1-2)
λ＝M/Vh0 (9.3.1-3)
式中：fvg——灌孔砌體的抗剪強度設(shè)計值，應(yīng)按第3.2.2條的規(guī)定采用；
M、N、V——計算截面的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計值，當N大于0.25fgbh時取N＝0.25fgbh；
A——剪力墻的截面面積，其中翼緣的有效面積，可按表9.2.5的規(guī)定確定；
AW——T形或倒L形截面腹板的截面面積，對矩形截面取AW等于A；
λ——計算截面的剪跨比，當λ小于1.5時取1.5，當λ大于或等于2.2時取2.2；
h0——剪力墻截面的有效高度；
Ash——配置在同一截面內(nèi)的水平分布鋼筋或網(wǎng)片的全部截面面積；
s——水平分布鋼筋的豎向間距；
fyh——水平鋼筋的抗拉強度設(shè)計值。
3 剪力墻在偏心受拉時的斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計算：
(9.3.1-4)
9.3.2 配筋砌塊砌體剪力墻連梁的斜截面受剪承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 當連梁采用鋼筋混凝土?xí)r，連梁的承載力應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010的有關(guān)規(guī)定進行計算；
2 當連梁采用配筋砌塊砌體時，應(yīng)符合下列規(guī)定：
1)連梁的截面，應(yīng)符合下列規(guī)定：
Vb≤0.25fgbh0 (9.3.2-1)
2)連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計算：
Vb≤0.8fvgbh0＋fyv (Asv/s)h0 (9.3.2-2)
式中：Vb——連梁的剪力設(shè)計值；
b——連梁的截面寬度；
h0 ——連梁的截面有效高度；
Asv—— 配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；
fyv—— 箍筋的抗拉強度設(shè)計值；
s——沿構(gòu)件長度方向箍筋的間距。
注：連梁的正截面受彎承載力應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010受彎構(gòu)件的有關(guān)規(guī)定進行計算，當采用配筋砌塊砌體時，應(yīng)采用其相應(yīng)的計算參數(shù)和指標。
條文說明
9.3 斜截面受剪承載力計算
9.3.1 試驗表明，配筋灌孔砌塊砌體剪力墻的抗剪受力性能，與非灌實砌塊砌體墻有較大的區(qū)別：由于灌孔混凝土的強度較高，砂漿的強度對墻體抗剪承載力的影響較少，這種墻體的抗剪性能更接近于鋼筋混凝土剪力墻。
配筋砌塊砌體剪力墻的抗剪承載力除材料強度外，主要與垂直正應(yīng)力、墻體的高寬比或剪跨比，水平和垂直配筋率等因素有關(guān)：
1 正應(yīng)力σ0，也即軸壓比對抗剪承載力的影響，在軸壓比不大的情況下，墻體的抗剪能力、變形能力隨σ0的增加而增加。湖南大學(xué)的試驗表明，當σ0從1.1MPa提高到3.95MPa時，極限抗剪承載力提高了65％，但當σ0＞0.75fm時，墻體的破壞形態(tài)轉(zhuǎn)為斜壓破壞，σ0的增加反而使墻體的承載力有所降低。因此應(yīng)對墻體的軸壓比加以限制。國標準《配筋砌體設(shè)計規(guī)范》，規(guī)定σ0＝N/bh0≤0.4f，或N≤0.4bhf。本條根據(jù)我國試驗，控制正應(yīng)力對抗剪承載力的貢獻不大于0.12N。這是偏于安全的,而美國規(guī)范為0.25N。
2 剪力墻的高寬比或剪跨比(λ)對其抗剪承載力有很大的影響。這種影響主要反映在不同的應(yīng)力狀態(tài)和破壞形態(tài)，小剪跨比試件，如λ≤1，則趨于剪切破壞，而λ＞1，則趨于彎曲破壞，剪切破壞的墻體的抗側(cè)承載力遠大于彎曲破壞墻體的抗側(cè)承載力。
關(guān)于兩種破壞形式的界限剪跨比(λ)，尚與正應(yīng)力σ0有關(guān)。目前收集到的國內(nèi)外試驗資料中，大剪跨比試驗數(shù)據(jù)較少。根據(jù)哈爾濱建筑大學(xué)所作的7個墻片數(shù)據(jù)認為λ＝1.6可作為兩種破壞形式的界限值。根據(jù)我國沈陽建工學(xué)院、湖南大學(xué)、哈爾濱建筑大學(xué)、同濟大學(xué)等試驗數(shù)據(jù)，統(tǒng)計分析提出的反映剪跨比影響的關(guān)系式，其中的砌體抗剪強度，足在綜合考慮混凝土砌塊、砂漿和混凝土注芯率基礎(chǔ)上，用砌體的抗壓強度的函數(shù)(√fg)表征的。這和無筋砌體的抗剪模式相似。國際標準和美國規(guī)范也均采用這種模式。
3 配筋砌塊砌體剪力墻中的鋼筋提高了墻體的變形能力和抗剪能力。其中水平鋼筋(網(wǎng))在通過斜截面上直接受拉抗剪，但它在墻體開裂前幾乎不受力，墻體開裂直至達到極限荷載時所有水平鋼筋均參與受力并達到屈服。而豎向鋼筋主要通過銷栓作用抗剪，極限荷載時該鋼筋達不到屈服，墻體破壞時部分豎向鋼筋可屈服。據(jù)試驗和國外有關(guān)文獻，豎向鋼筋的抗剪貢獻為0.24fyvAsv，本公式未直接反映豎向鋼筋的貢獻，而是通過綜合考慮正應(yīng)力的影響，以無筋砌體部分承載力的調(diào)整給出的。根據(jù)41片墻體的試驗結(jié)果：
(4)
(5)
試驗值與按上式計算值的平均比值為1.188，其變異系數(shù)為0.220?，F(xiàn)取偏下限值，即將上式乘0.9，并根據(jù)設(shè)定的配筋砌體剪力墻的可靠度要求，得到上列的計算公式。
上列公式較好地反映了配筋砌塊砌體剪力墻抗剪承載力主要因素。從砌體規(guī)范本身來講是較理想的系統(tǒng)表達式。但考慮到我國規(guī)范體系的理論模式的一致性要求，經(jīng)與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB 50011協(xié)調(diào)，最終將上列公式改寫成具有鋼筋混凝土剪力墻的模式，但又反映砌體特點的計算表達式。這些特點包括：
①砌塊灌孔砌體只能采用抗剪強度fvg，而不能像混凝土那樣采用抗拉強度ft。
②試驗表明水平鋼筋的貢獻是有限的，特別是在較大剪跨比的情況下更是如此。因此根據(jù)試驗并參照國際標準，對該項的承載力進行了降低。
③軸向力或正應(yīng)力對抗剪承載力的影響項，砌體規(guī)范根據(jù)試驗和計算分析。對偏壓和偏拉采用了不同的系數(shù)：偏壓為＋0.12，偏拉為-0.22。我們認為鋼筋混凝土規(guī)范對兩者不加區(qū)別是欠妥的。
現(xiàn)將上式中由抗壓強度模式表達的方式改為抗剪強度模式的轉(zhuǎn)換過程進行說明，以幫助了解該公式的形成過程：
①由fvg＝0.208fg0.55則有fg0.55＝（1/0.208）fvg；
②根據(jù)公式模式的一致性要求及公式中砌體項采用√fg時，對高強砌體材料偏低的情況，也將√fg調(diào)為fg0.55；
③將fg0.55＝（1/0.208）fvg代入公式(2)中，則得到砌體項的數(shù)值(0.13/0.208)fvg＝0.625fvg,取0.6fvg；
④根據(jù)計算，將式(2)中的剪跨比影響系數(shù)，由1.5/(λ＋0.5)改為1/(λ-0.5)則完成了如公式(9.3.1-2)的全部轉(zhuǎn)換。
9.3.2 本條主要參照國際標準《配筋砌體設(shè)計規(guī)范》、《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》和配筋混凝土砌塊砌體剪力墻的試驗數(shù)據(jù)制定的。
配筋砌塊砌體連梁，當跨高比較小，如小于2.5，即所謂“深梁”的范圍，而此時的受力更像小剪跨比的剪力墻，只不過σ0的影響很??；當跨高比大于2.5時，即所謂的“淺梁”范圍，而此時受力則更像大剪跨比的剪力墻。因此剪力墻的連梁除滿足正截面承載力要求外，還必須滿足受剪承載力要求，以避免連梁產(chǎn)生受剪破壞后導(dǎo)致剪力墻的延性降低。
對連梁截面的控制要求，是基于這種構(gòu)件的受剪承載力應(yīng)該具有一個上限值，根據(jù)我國的試驗，并參照混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則,取為0.25fgbh0。在這種情況下能保證連梁的承載能力發(fā)揮和變形處在可控的工作狀態(tài)之內(nèi)。
另外，考慮到連梁受力較大、配筋較多時，配筋砌塊砌體連梁的布筋和施工要求較高，此時只要按材料的等強原則，也可將連梁部分設(shè)計成混凝土的，國內(nèi)的一些試點工程也是這樣做的，雖然在施工程序上增加—定的模板工作量，但工程質(zhì)量是可保證的。故本條增加了這種選擇。
(9.3.1-2)
λ＝M/Vh0 (9.3.1-3)
式中：fvg——灌孔砌體的抗剪強度設(shè)計值，應(yīng)按第3.2.2條的規(guī)定采用；
M、N、V——計算截面的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計值，當N大于0.25fgbh時取N＝0.25fgbh；
A——剪力墻的截面面積，其中翼緣的有效面積，可按表9.2.5的規(guī)定確定；
AW——T形或倒L形截面腹板的截面面積，對矩形截面取AW等于A；
λ——計算截面的剪跨比，當λ小于1.5時取1.5，當λ大于或等于2.2時取2.2；
h0——剪力墻截面的有效高度；
Ash——配置在同一截面內(nèi)的水平分布鋼筋或網(wǎng)片的全部截面面積；
s——水平分布鋼筋的豎向間距；
fyh——水平鋼筋的抗拉強度設(shè)計值。
3 剪力墻在偏心受拉時的斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計算：
(9.3.1-4)
9.3.2 配筋砌塊砌體剪力墻連梁的斜截面受剪承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 當連梁采用鋼筋混凝土?xí)r，連梁的承載力應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010的有關(guān)規(guī)定進行計算；
2 當連梁采用配筋砌塊砌體時，應(yīng)符合下列規(guī)定：
1)連梁的截面，應(yīng)符合下列規(guī)定：
Vb≤0.25fgbh0 (9.3.2-1)
2)連梁的斜截面受剪承載力應(yīng)按下列公式計算：
Vb≤0.8fvgbh0＋fyv (Asv/s)h0 (9.3.2-2)
式中：Vb——連梁的剪力設(shè)計值；
b——連梁的截面寬度；
h0 ——連梁的截面有效高度；
Asv—— 配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；
fyv—— 箍筋的抗拉強度設(shè)計值；
s——沿構(gòu)件長度方向箍筋的間距。
注：連梁的正截面受彎承載力應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010受彎構(gòu)件的有關(guān)規(guī)定進行計算，當采用配筋砌塊砌體時，應(yīng)采用其相應(yīng)的計算參數(shù)和指標。
條文說明
9.3 斜截面受剪承載力計算
9.3.1 試驗表明，配筋灌孔砌塊砌體剪力墻的抗剪受力性能，與非灌實砌塊砌體墻有較大的區(qū)別：由于灌孔混凝土的強度較高，砂漿的強度對墻體抗剪承載力的影響較少，這種墻體的抗剪性能更接近于鋼筋混凝土剪力墻。
配筋砌塊砌體剪力墻的抗剪承載力除材料強度外，主要與垂直正應(yīng)力、墻體的高寬比或剪跨比，水平和垂直配筋率等因素有關(guān)：
1 正應(yīng)力σ0，也即軸壓比對抗剪承載力的影響，在軸壓比不大的情況下，墻體的抗剪能力、變形能力隨σ0的增加而增加。湖南大學(xué)的試驗表明，當σ0從1.1MPa提高到3.95MPa時，極限抗剪承載力提高了65％，但當σ0＞0.75fm時，墻體的破壞形態(tài)轉(zhuǎn)為斜壓破壞，σ0的增加反而使墻體的承載力有所降低。因此應(yīng)對墻體的軸壓比加以限制。國標準《配筋砌體設(shè)計規(guī)范》，規(guī)定σ0＝N/bh0≤0.4f，或N≤0.4bhf。本條根據(jù)我國試驗，控制正應(yīng)力對抗剪承載力的貢獻不大于0.12N。這是偏于安全的,而美國規(guī)范為0.25N。
2 剪力墻的高寬比或剪跨比(λ)對其抗剪承載力有很大的影響。這種影響主要反映在不同的應(yīng)力狀態(tài)和破壞形態(tài)，小剪跨比試件，如λ≤1，則趨于剪切破壞，而λ＞1，則趨于彎曲破壞，剪切破壞的墻體的抗側(cè)承載力遠大于彎曲破壞墻體的抗側(cè)承載力。
關(guān)于兩種破壞形式的界限剪跨比(λ)，尚與正應(yīng)力σ0有關(guān)。目前收集到的國內(nèi)外試驗資料中，大剪跨比試驗數(shù)據(jù)較少。根據(jù)哈爾濱建筑大學(xué)所作的7個墻片數(shù)據(jù)認為λ＝1.6可作為兩種破壞形式的界限值。根據(jù)我國沈陽建工學(xué)院、湖南大學(xué)、哈爾濱建筑大學(xué)、同濟大學(xué)等試驗數(shù)據(jù)，統(tǒng)計分析提出的反映剪跨比影響的關(guān)系式，其中的砌體抗剪強度，足在綜合考慮混凝土砌塊、砂漿和混凝土注芯率基礎(chǔ)上，用砌體的抗壓強度的函數(shù)(√fg)表征的。這和無筋砌體的抗剪模式相似。國際標準和美國規(guī)范也均采用這種模式。
3 配筋砌塊砌體剪力墻中的鋼筋提高了墻體的變形能力和抗剪能力。其中水平鋼筋(網(wǎng))在通過斜截面上直接受拉抗剪，但它在墻體開裂前幾乎不受力，墻體開裂直至達到極限荷載時所有水平鋼筋均參與受力并達到屈服。而豎向鋼筋主要通過銷栓作用抗剪，極限荷載時該鋼筋達不到屈服，墻體破壞時部分豎向鋼筋可屈服。據(jù)試驗和國外有關(guān)文獻，豎向鋼筋的抗剪貢獻為0.24fyvAsv，本公式未直接反映豎向鋼筋的貢獻，而是通過綜合考慮正應(yīng)力的影響，以無筋砌體部分承載力的調(diào)整給出的。根據(jù)41片墻體的試驗結(jié)果：
(4)
(5)
試驗值與按上式計算值的平均比值為1.188，其變異系數(shù)為0.220?，F(xiàn)取偏下限值，即將上式乘0.9，并根據(jù)設(shè)定的配筋砌體剪力墻的可靠度要求，得到上列的計算公式。
上列公式較好地反映了配筋砌塊砌體剪力墻抗剪承載力主要因素。從砌體規(guī)范本身來講是較理想的系統(tǒng)表達式。但考慮到我國規(guī)范體系的理論模式的一致性要求，經(jīng)與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB 50011協(xié)調(diào)，最終將上列公式改寫成具有鋼筋混凝土剪力墻的模式，但又反映砌體特點的計算表達式。這些特點包括：
①砌塊灌孔砌體只能采用抗剪強度fvg，而不能像混凝土那樣采用抗拉強度ft。
②試驗表明水平鋼筋的貢獻是有限的，特別是在較大剪跨比的情況下更是如此。因此根據(jù)試驗并參照國際標準，對該項的承載力進行了降低。
③軸向力或正應(yīng)力對抗剪承載力的影響項，砌體規(guī)范根據(jù)試驗和計算分析。對偏壓和偏拉采用了不同的系數(shù)：偏壓為＋0.12，偏拉為-0.22。我們認為鋼筋混凝土規(guī)范對兩者不加區(qū)別是欠妥的。
現(xiàn)將上式中由抗壓強度模式表達的方式改為抗剪強度模式的轉(zhuǎn)換過程進行說明，以幫助了解該公式的形成過程：
①由fvg＝0.208fg0.55則有fg0.55＝（1/0.208）fvg；
②根據(jù)公式模式的一致性要求及公式中砌體項采用√fg時，對高強砌體材料偏低的情況，也將√fg調(diào)為fg0.55；
③將fg0.55＝（1/0.208）fvg代入公式(2)中，則得到砌體項的數(shù)值(0.13/0.208)fvg＝0.625fvg,取0.6fvg；
④根據(jù)計算，將式(2)中的剪跨比影響系數(shù)，由1.5/(λ＋0.5)改為1/(λ-0.5)則完成了如公式(9.3.1-2)的全部轉(zhuǎn)換。
9.3.2 本條主要參照國際標準《配筋砌體設(shè)計規(guī)范》、《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》和配筋混凝土砌塊砌體剪力墻的試驗數(shù)據(jù)制定的。
配筋砌塊砌體連梁，當跨高比較小，如小于2.5，即所謂“深梁”的范圍，而此時的受力更像小剪跨比的剪力墻，只不過σ0的影響很??；當跨高比大于2.5時，即所謂的“淺梁”范圍，而此時受力則更像大剪跨比的剪力墻。因此剪力墻的連梁除滿足正截面承載力要求外，還必須滿足受剪承載力要求，以避免連梁產(chǎn)生受剪破壞后導(dǎo)致剪力墻的延性降低。
對連梁截面的控制要求，是基于這種構(gòu)件的受剪承載力應(yīng)該具有一個上限值，根據(jù)我國的試驗，并參照混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則,取為0.25fgbh0。在這種情況下能保證連梁的承載能力發(fā)揮和變形處在可控的工作狀態(tài)之內(nèi)。
另外，考慮到連梁受力較大、配筋較多時，配筋砌塊砌體連梁的布筋和施工要求較高，此時只要按材料的等強原則，也可將連梁部分設(shè)計成混凝土的，國內(nèi)的一些試點工程也是這樣做的，雖然在施工程序上增加—定的模板工作量，但工程質(zhì)量是可保證的。故本條增加了這種選擇。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
