B.3.1 半徑r上的頂棚射流最高平均溫升
B.3.1.1 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.18]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.1)～式(B.4)給出(參見參考文獻[7])。在這些表達式中，虛點源高度zV來自參考文獻[29]。
注：參考文獻[7]中的原始公式是以熱釋放率而不是對流要素的形式表示的，而且不包含火羽流虛點源位置的修正。
B.3.1.2 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.18]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.1)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.5)給出。
注：如果α＝0.6，那么式(B.5)中的系數21.4就變成24，在產生頂棚射流的火羽流轉向區(qū)內，不同于其他相同的求最高平均溫升公式中的系數25(參見參考文獻[29])。相應的，在轉向區(qū)熱損失或熱混合不計的情況下，轉向區(qū)內最高平均火羽流溫度和最高平均頂棚射流溫度是相同的。
B.3.1.3 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.18]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.6)給出(參見參考文獻[7])。
B.3.1.4 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.18]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.6)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.7)給出。 
B.3.2 在半徑r上的頂棚射流最高平均速度
B.3.2.1 在火羽流轉向區(qū)尾端[r/(zH－zV)＝0.15]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.8)給出(參見參考文獻[4])。
在轉向區(qū)內(見B.9)，火焰產生的熱氣流動速度方向由火羽流中的垂直向上轉變?yōu)轫斉锷淞髦械呐c頂棚平行。盡管發(fā)生了方向上的變化，流動速率應當是幾乎不變的(參見參考文獻[7])。
B.3.2.2 在火羽流轉向區(qū)尾端[r/(zH－zV)＝0.15]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.8)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.9)給出。
B.3.2.3 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.15]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.10)給出(參見參考文獻[4])。 
B.3.2.4 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.15]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.10)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.11)給出。 
B.3.3 火羽流轉向區(qū)外的頂棚時間平均溫度曲線
B.3.3.1 在火羽流轉向區(qū)外的頂棚以下[0.26≤r/(zH－zV)≤2.0]，平均溫升△T隨垂直距離y變化的無量綱關系式由式(B.12)給出(參見參考文獻[22])。
B.3.3.2 基于式(B.12)給出的溫度曲線，頂棚射流的最高溫升應發(fā)生在由式(B.13)給出的頂棚以下垂直距離y處。
y/lT＝0.20 ………………………………(B.13)
B.3.3.3 頂棚射流溫度曲線的特征深度lT由式(B.14)給出(參見參考文獻[22])。
lT/(zH－zV)＝0.112{1－exp(-2.24[r/(zH－zV)]} ………………………………(B.14) B.3.4 火羽流轉向區(qū)外的頂棚射流時間平均速度曲線
B.3.4.1 在火羽流轉向區(qū)外的頂棚以下[0.26≤r/(zH－zV)≤0.75]，頂棚射流平均速度V隨垂直距離y變化的無量綱關系式由式(B.15)給出(參見參考文獻[22])。 V/Vmax＝1.59(y/lV)0.14exp[-1.517(y/lV)] ………………………………(B.15) B.3.4.2 基于式(B.15)給出的速度曲線，頂棚射流的最大速度可發(fā)生在由式(B.16)給出的頂棚以下垂直距離y處。 y/lV＝0.092 ………………………………(B.16) B.3.4.3 頂棚射流速度曲線的特征深度lV由式(B.17)給出(參見參考文獻[22])。 lV/(zH－zV)＝0.205{1－exp(-1.75[r/(zH－zV)]} ………………………………(B.17) B.3.5 頂棚射流對頂棚的對流熱通量
B.3.5.1 在相對于環(huán)境溫度的溫升△Tc下，頂棚射流的最高平均溫升為△Tmax，對頂棚的對流熱通量
由式(B.18)給出。 
B.3.5.2 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.2]，對流傳熱系數h由式(B.19)～式(B.21)給出(參見參考文獻[15])，其中g＝9.806m·s-2。 
B.3.5.3 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.2]，環(huán)境溫度下，對頂棚的對流熱通量由式(B.22)給出(參見參考文獻[15])。 
B.3.5.4 在火羽流轉向區(qū)外[0.2＜r/(zH－zV)＜2.0]，對流傳熱系數h由式(B.23)給出(參見參考文獻[6]、[12]、[15])。 
B.3.5.5 在火羽流轉向區(qū)外[0.2＜r/(zH－zV)＜2.0]，環(huán)境溫度下，對頂棚的對流熱通量由式(B.24)給出(參見參考文獻[6]、[12]、[15])。 
B.3.1.1 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.18]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.1)～式(B.4)給出(參見參考文獻[7])。在這些表達式中，虛點源高度zV來自參考文獻[29]。
注：參考文獻[7]中的原始公式是以熱釋放率而不是對流要素的形式表示的，而且不包含火羽流虛點源位置的修正。B.3.1.2 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.18]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.1)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.5)給出。
注：如果α＝0.6，那么式(B.5)中的系數21.4就變成24，在產生頂棚射流的火羽流轉向區(qū)內，不同于其他相同的求最高平均溫升公式中的系數25(參見參考文獻[29])。相應的，在轉向區(qū)熱損失或熱混合不計的情況下，轉向區(qū)內最高平均火羽流溫度和最高平均頂棚射流溫度是相同的。B.3.1.3 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.18]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.6)給出(參見參考文獻[7])。
B.3.1.4 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.18]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.6)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均溫升△Tmax由式(B.7)給出。 B.3.2 在半徑r上的頂棚射流最高平均速度B.3.2.1 在火羽流轉向區(qū)尾端[r/(zH－zV)＝0.15]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.8)給出(參見參考文獻[4])。
在轉向區(qū)內(見B.9)，火焰產生的熱氣流動速度方向由火羽流中的垂直向上轉變?yōu)轫斉锷淞髦械呐c頂棚平行。盡管發(fā)生了方向上的變化，流動速率應當是幾乎不變的(參見參考文獻[7])。B.3.2.2 在火羽流轉向區(qū)尾端[r/(zH－zV)＝0.15]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.8)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.9)給出。
B.3.2.3 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.15]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.10)給出(參見參考文獻[4])。 B.3.2.4 在火羽流轉向區(qū)外[r/(zH－zV)＞0.15]，適用于多數燃燒材料的條件下[式(B.10)中α＝0.7，見B.6.2]，頂棚射流的最高平均速度Vmax由式(B.11)給出。 B.3.3 火羽流轉向區(qū)外的頂棚時間平均溫度曲線B.3.3.1 在火羽流轉向區(qū)外的頂棚以下[0.26≤r/(zH－zV)≤2.0]，平均溫升△T隨垂直距離y變化的無量綱關系式由式(B.12)給出(參見參考文獻[22])。
B.3.3.2 基于式(B.12)給出的溫度曲線，頂棚射流的最高溫升應發(fā)生在由式(B.13)給出的頂棚以下垂直距離y處。
y/lT＝0.20 ………………………………(B.13)
B.3.3.3 頂棚射流溫度曲線的特征深度lT由式(B.14)給出(參見參考文獻[22])。
lT/(zH－zV)＝0.112{1－exp(-2.24[r/(zH－zV)]} ………………………………(B.14) B.3.4 火羽流轉向區(qū)外的頂棚射流時間平均速度曲線B.3.4.1 在火羽流轉向區(qū)外的頂棚以下[0.26≤r/(zH－zV)≤0.75]，頂棚射流平均速度V隨垂直距離y變化的無量綱關系式由式(B.15)給出(參見參考文獻[22])。 V/Vmax＝1.59(y/lV)0.14exp[-1.517(y/lV)] ………………………………(B.15) B.3.4.2 基于式(B.15)給出的速度曲線，頂棚射流的最大速度可發(fā)生在由式(B.16)給出的頂棚以下垂直距離y處。 y/lV＝0.092 ………………………………(B.16) B.3.4.3 頂棚射流速度曲線的特征深度lV由式(B.17)給出(參見參考文獻[22])。 lV/(zH－zV)＝0.205{1－exp(-1.75[r/(zH－zV)]} ………………………………(B.17) B.3.5 頂棚射流對頂棚的對流熱通量
B.3.5.1 在相對于環(huán)境溫度的溫升△Tc下，頂棚射流的最高平均溫升為△Tmax，對頂棚的對流熱通量
由式(B.18)給出。 B.3.5.2 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.2]，對流傳熱系數h由式(B.19)～式(B.21)給出(參見參考文獻[15])，其中g＝9.806m·s-2。 B.3.5.3 在火羽流轉向區(qū)內[r/(zH－zV)≤0.2]，環(huán)境溫度下，對頂棚的對流熱通量由式(B.22)給出(參見參考文獻[15])。 B.3.5.4 在火羽流轉向區(qū)外[0.2＜r/(zH－zV)＜2.0]，對流傳熱系數h由式(B.23)給出(參見參考文獻[6]、[12]、[15])。 B.3.5.5 在火羽流轉向區(qū)外[0.2＜r/(zH－zV)＜2.0]，環(huán)境溫度下，對頂棚的對流熱通量由式(B.24)給出(參見參考文獻[6]、[12]、[15])。
室內消火栓 GB3445-20
