9.2.1 單層廠房計算模型的建立、必要的簡化計算和處理，應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實際工作狀況；必要時可采用空間結(jié)構(gòu)模型進行整體內(nèi)力分析。

9.2.2 單層廠房排架結(jié)構(gòu)，應(yīng)進行橫向排架內(nèi)力分析。對設(shè)有柱間支撐的廠房，可假定全部縱向水平荷載由柱間支撐承受，可不進行縱向排架內(nèi)力分析；對不設(shè)柱間支撐的廠房，應(yīng)進行縱向排架分析，分析時可取每柱列按平面排架進行內(nèi)力計算。
    露天起重機梁和棧橋柱，應(yīng)按起重機滿荷載作用和起重機空載時的最大輪壓和最小輪壓分別計算。
    雙向柱距大于等于12m、無柱間支撐的大柱網(wǎng)排架結(jié)構(gòu)廠房，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)模型進行整體內(nèi)力分析。

9.2.3 鋼筋混凝土柱單層廠房，當(dāng)符合本規(guī)范附錄K的條件時，可按本規(guī)范附錄K的規(guī)定計入廠房屋蓋的空間作用進行橫向內(nèi)力分析。

9.2.4 單層廠房采用雙肢柱時，宜采用桿件有限元法直接分析雙肢柱各桿件的內(nèi)力。當(dāng)按等效桿件進行內(nèi)力分析時，柱的剛度應(yīng)予折減；斜腹桿雙肢柱的折減系數(shù)可取0.9，平腹桿雙肢桿的折減系數(shù)可取0.7。

9.2.5 橫向排架內(nèi)力分析時，應(yīng)根據(jù)柱網(wǎng)布置的特點劃分計算單元，并應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 每個縱向柱列應(yīng)至少有一根柱子劃入計算單元內(nèi)，且應(yīng)將受力最不利的柱子劃入計算單元內(nèi)；
    2 對各列柱距相等的廠房，每列柱可取一根柱組成計算單元；
    3 對各列柱距不等的廠房，計算單元的劃分應(yīng)符合下列要求：
        1)一般情況下，宜采用較大柱列的柱距作為劃分計算單元的寬度；
        2)計算單元內(nèi)柱子的剛度選取，應(yīng)與柱子承擔(dān)的荷載相對應(yīng)；
        3)劃入一個計算單元中的各柱列寬度不宜超過5個柱距，計算單元的總寬度不宜超過30m。

9.2.6 廠房內(nèi)設(shè)有與排架的一個柱列相連的平臺時，其連接宜為鉸接，并應(yīng)將平臺作為排架的一個組成部分進行排架的內(nèi)力分析。

9.2.7 當(dāng)柱基礎(chǔ)為高杯口基礎(chǔ)時，其排架的內(nèi)力分析應(yīng)符合本規(guī)范第7.3.4條的有關(guān)規(guī)定。

9.2.8 當(dāng)柱基附近有大面積堆載時，應(yīng)計入地基不均勻變形使柱基轉(zhuǎn)動對柱子產(chǎn)生的附加內(nèi)力。

9.2.9 符合下列條件之一時，宜按本規(guī)范第9.2.10條的規(guī)定計入相鄰起重機梁反力差引起的縱向偏心彎矩，并應(yīng)按本規(guī)范第9.2.11條的規(guī)定計算其對柱內(nèi)力的影響：
    1 柱距不大于9m，起重機起重量大于等于75t的矩形和工字形截面柱，以及起重機起重量大于等于50t的雙肢柱；
    2 柱距大于9m但不大于12m，起重機起重量大于等于50t的矩形和工字形截面柱，以及起重機起重量大于等于32t的雙肢柱；
    3 柱距大于12m，起重機起重量大于等于20t；
    4 起重機起重量大于等于32t的露天棧橋柱；
    5 相鄰柱距差一倍及以上；
    6 平面外剛度較差的柱。

9.2.10 相鄰起重機梁反力差引起的作用在柱牛腿或肩梁面處的縱向彎矩值，可按下式計算：

    式中：My——縱向彎矩(kN·m)；
          R1、R2——相鄰兩起重機梁支座反力值(kN)，設(shè)計時相鄰反力差R1—R2應(yīng)取可能發(fā)生的最大值；
          e——起重機梁反力作用線至柱子牛腿或肩梁中心的距離，按支座實際情況確定。對于鋼筋混凝土起重機梁，可近似地取為柱子牛腿或肩梁寬度的1／3；對于鋼起重機梁，當(dāng)起重機梁支座采用突緣式支座[圖9.2.10(a)]時取e值為0，當(dāng)起重機梁支座采用平板式支座時e值可近似按[圖9.2.10(b)]采用。

 
圖9.2.10 鋼起重機梁的支承型式
1-突緣式支座；2-平板式支座

9.2.11 相鄰起重機梁反力差引起的縱向彎矩值，當(dāng)為等截面實腹柱時，可假定柱下端嵌固、起重機梁支承處及柱頂處為不動鉸，并應(yīng)進行分配(圖9.2.11-1)；當(dāng)為階形柱時，可由下段柱的起重機肢單獨承受，可近似假定柱下端嵌固、起重機梁支承處為不動鉸(圖9.2.11-2)。

圖9.2.11-2 起重機肢縱向彎矩示意
My-縱向彎矩

9.2.12 廠房柱設(shè)有牛腿時，柱間支撐處的廠房柱應(yīng)根據(jù)柱間支撐的設(shè)置方式計入作用在牛腿上的起重機縱向剎車力和山墻傳來的風(fēng)荷載對其的偏心影響。

9.2.13 廠房柱設(shè)有牛腿時，牛腿應(yīng)按本規(guī)范第9.2.10條的規(guī)定計入由相鄰起重機梁反力差引起的扭矩的影響；柱間支撐處的牛腿尚應(yīng)計入作用在牛腿上的起重機縱向剎車力和山墻傳來的風(fēng)荷載對其的影響。

9.2.14 露天棧橋柱的計算，應(yīng)計入起重機梁的安裝偏心及其反力對柱內(nèi)力的影響，偏心值可取20mm。

9.2.15 計算有分離式柱的橫向排架時，起重機肢應(yīng)承受起重機的豎向荷載；屋蓋肢應(yīng)承受屋蓋傳采的豎向荷載；風(fēng)荷載以及作用于起重機肢的起重機橫向水平制動力應(yīng)由屋蓋肢承受。起重機的縱向水平制動力，應(yīng)由分離式柱起重機肢的柱間支撐承受。
    分離式柱的起重機肢，縱向可按頂點為不動鉸、柱底嵌固于基礎(chǔ)的柱計算。
 

條文說明
 

9.2 結(jié)構(gòu)分析和計算

9.2.1 排架根據(jù)柱頂與屋架或屋面梁的連接形式一般分為鉸接排架和剛接排架；當(dāng)按剛接排架進行內(nèi)力分析時，排架柱與屋架或屋面梁的連接構(gòu)造應(yīng)能抵抗屋架或屋面梁的端部彎矩。

9.2.6 由于電子計算機技術(shù)的廣泛應(yīng)用，廠房內(nèi)設(shè)有與排架的一個柱列相連的平臺時，可以很方便地采用計算程序進行分析。手算時，符合下列情況之一，內(nèi)力分析可作如下簡化：
    1 當(dāng)平臺柱的總剛度與相連排架柱的剛度比小于或等于0.05時，可只計入平臺傳給排架柱的垂直荷載，內(nèi)力分析時，可不計平臺柱對廠房柱的作用；
    2 當(dāng)平臺柱的總剛度與相連排架柱的剛度比大于20時，內(nèi)力分析時，可將平臺與排架柱的連接點作為排架柱的不動鉸支點進行計算。

9.2.8 實際工程中基礎(chǔ)不均勻沉降的轉(zhuǎn)角計算有一定難度，同時也不能計算準(zhǔn)確，一般做法是在結(jié)構(gòu)上采取相應(yīng)措施以避免或減輕此類影響。一般認(rèn)為，當(dāng)?shù)孛婢己奢d小于表2所列數(shù)值時，可以不考慮基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動的影響。

 表2 許可的等效地面均布荷載參考值qa
 

    表2中，Ea為地基壓縮層范圍內(nèi)土層的壓縮模量，當(dāng)為多層土?xí)r，Ea為各土層壓縮模量的加權(quán)平均值。
    當(dāng)?shù)孛婧奢d超過表2所列范圍時，宜采取下列措施減小對基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動的影響：
        (1)標(biāo)定車間堆載范圍，使堆載不直接布置在基礎(chǔ)上方；
        (2)當(dāng)?shù)鼗休d力特征值大于或等于130kPa時，可增加基礎(chǔ)埋置深度(一般不小于3m)，此時直接堆載區(qū)的地面可采用不小于400mm厚的毛石或級配砂石墊層上澆筑不小于200mm厚的鋼筋混凝土面層，混凝土強度等級不宜小于C20；
        (3)當(dāng)?shù)鼗休d力特征值小于130kPa時，宜加固堆載區(qū)的地基或采用人工地基。