8.3.1 樁基工程分析評(píng)價(jià)宜具備下列條件：
1 充分了解工程結(jié)構(gòu)的類(lèi)型、特點(diǎn)、荷載情況和變形控制等要求；
2 掌握?qǐng)龅氐墓こ痰刭|(zhì)和水文地質(zhì)條件，考慮巖土體的非均質(zhì)性、隨時(shí)間延續(xù)的增減效應(yīng)以及土性參數(shù)的不確定性；
3 充分考慮地區(qū)經(jīng)驗(yàn)和類(lèi)似工程的經(jīng)驗(yàn)；
4 缺乏經(jīng)驗(yàn)地區(qū)應(yīng)通過(guò)設(shè)計(jì)參數(shù)檢測(cè)和施工監(jiān)測(cè)取得實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，調(diào)整和修改設(shè)計(jì)和施工方案。
8.3.2 樁基評(píng)價(jià)應(yīng)包括以下基本內(nèi)容：
1 推薦經(jīng)濟(jì)合理的樁端持力層；
2 對(duì)可能采用的樁型、規(guī)格及相應(yīng)的樁端入土深度(或高程)提出建議；
3 提供所建議樁型的側(cè)阻力、端阻力和樁基設(shè)計(jì)、施工所需的其他巖土參數(shù)；
4 對(duì)沉(成)樁可能性、樁基施工對(duì)環(huán)境影響的評(píng)價(jià)和對(duì)策以及其他設(shè)計(jì)、施工應(yīng)注意事項(xiàng)提出建議。
8.3.3 當(dāng)工程需要(且條件具備)時(shí)，可對(duì)下列內(nèi)容進(jìn)一步評(píng)價(jià)或提出專(zhuān)門(mén)的工程咨詢(xún)報(bào)告：
1，估算單樁、群樁承載力和樁基沉降量，提供與建議樁基方案相類(lèi)似的工程實(shí)例或試樁及沉降觀測(cè)等資料；
2 對(duì)各種可能的樁基方案進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析比選，并提出建議；
3 對(duì)欠固結(jié)土和大面積堆載的樁基，分析樁側(cè)產(chǎn)生負(fù)摩阻力的可能性及其對(duì)樁基承載力的影響并提出相應(yīng)防治措施的建議。
8.3.4 選擇樁端持力層應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 持力層宜選擇層位穩(wěn)定、壓縮性較低的可塑-堅(jiān)硬狀態(tài)黏性土、中密以上的粉土、砂土、碎石土和殘積土及不同風(fēng)化程度的基巖；不宜選擇在可液化土層、濕陷性土層或軟土層中；
2 當(dāng)存在相對(duì)軟弱下臥層時(shí)，持力層厚度宜超過(guò)6～10倍樁徑；擴(kuò)底樁的持力層厚度宜超過(guò)3倍擴(kuò)底直徑；且均不宜小于5m。
8.3.5 樁型選擇應(yīng)根據(jù)工程性質(zhì)、地質(zhì)條件、施工條件、場(chǎng)地周?chē)h(huán)境及經(jīng)濟(jì)指標(biāo)等綜合考慮確定：
1 當(dāng)持力層頂面起伏不大、坡度小于10％、周?chē)h(huán)境允許且沉樁可能時(shí)，可采用鋼筋混凝土預(yù)制樁；
2 當(dāng)荷載較大，樁較長(zhǎng)或需穿越一定厚度的堅(jiān)硬土層，且選用較重的錘，錘擊過(guò)程可能使樁身產(chǎn)生較大錘擊應(yīng)力時(shí)，宜采用預(yù)應(yīng)力樁；或經(jīng)方案比較，證明技術(shù)、經(jīng)濟(jì)合理可行時(shí)，也可采用鋼樁；
3 當(dāng)土層中有難以清除孤石或有硬質(zhì)夾層、巖溶地區(qū)或基巖面起伏大的地層，均不宜采用鋼筋混凝土預(yù)制樁、預(yù)應(yīng)力樁和鋼樁，而可采用混凝土灌注樁；
4 在基巖埋藏相對(duì)較淺，單柱荷載較大時(shí)，宜采用以不同風(fēng)化程度為持力層的沖孔、鉆孔、挖孔、擴(kuò)底或嵌巖鋼筋混凝土灌注樁；
5 當(dāng)場(chǎng)地周?chē)h(huán)境保護(hù)要求較高、采用鋼筋混凝土預(yù)制樁或預(yù)應(yīng)力樁難以控制沉樁擠土影響時(shí)，可采用鉆孔混凝土灌注樁或鋼樁(指采用壓入式H型鋼樁)。
8.3.6 當(dāng)打(壓)入樁需貫穿的巖土層中夾有一定厚度的(或需進(jìn)入一定深度的)堅(jiān)硬狀態(tài)黏性土、中密以上的粉土、砂土、碎石土和全風(fēng)化、強(qiáng)風(fēng)化基巖時(shí)，應(yīng)根據(jù)各巖土組成的力學(xué)特性、類(lèi)似工程經(jīng)驗(yàn)、樁的結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度、形式和設(shè)備能力等綜合考慮其沉樁的可能性；當(dāng)無(wú)法準(zhǔn)確判斷時(shí)，宜在工程樁施工前進(jìn)行沉樁試驗(yàn)，測(cè)定貫入阻力(指壓入樁)，總錘擊數(shù)、最后一米錘擊數(shù)及貫入度(指打入樁)或在沉樁過(guò)程中進(jìn)行高應(yīng)變動(dòng)力法試驗(yàn)(指打入樁)，測(cè)定打樁過(guò)程中樁身壓應(yīng)力和拉應(yīng)力；根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定沉樁可能性、樁進(jìn)入持力層后單樁承載力的變化以及其他施工參數(shù)。
8.3.7 沉(成)樁對(duì)周?chē)h(huán)境的主要影響的分析評(píng)價(jià)內(nèi)容宜包括：
1 錘擊沉樁產(chǎn)生的多次反復(fù)振動(dòng)，對(duì)鄰近既有建(構(gòu))筑物及公用設(shè)施等的損害；
2 對(duì)飽和黏性土地基宜考慮大量、密集的擠土樁或部分?jǐn)D土樁對(duì)鄰近既有建(構(gòu))筑物和地下管線(xiàn)等造成的影響；
3 大直徑挖孔樁成孔時(shí)，宜充分考慮松軟地層可能坍塌的影響、降水對(duì)周?chē)h(huán)境影響、以及有毒害或可燃?xì)怏w對(duì)人身安全的影響；
4 灌注樁施工中產(chǎn)生的泥漿對(duì)環(huán)境的污染。
8.3.8 根據(jù)工程和周?chē)h(huán)境條件，擠土樁和部分?jǐn)D土樁可選擇下列一種或幾種措施減少沉樁影響：
1 合理安排沉樁順序；
2 控制沉樁速率；
3 設(shè)置豎向排水通道；
4 在樁位或樁區(qū)外預(yù)鉆孔取土；
5 設(shè)置防擠溝等。
8.3.9 單樁承載力應(yīng)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)確定。估算單樁承載力時(shí)應(yīng)結(jié)合地區(qū)的經(jīng)驗(yàn)，根據(jù)靜力觸探試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)或旁壓試驗(yàn)等原位測(cè)試結(jié)果進(jìn)行計(jì)算，并參照地質(zhì)條件類(lèi)似的試樁資料綜合確定。單樁豎向承載力特征值R_a可按下式確定：

8.3.10 當(dāng)以靜力觸探試驗(yàn)確定預(yù)制樁的單樁豎向極限承載力時(shí)，可按附錄C估算。
8.3.11 當(dāng)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果，確定預(yù)制樁、預(yù)應(yīng)力管樁、沉管灌注樁的單樁豎向極限承載力時(shí)，可按附錄D估算。
8.3.12 嵌巖灌注樁可根據(jù)巖石風(fēng)化程度、單軸極限抗壓強(qiáng)度和巖體完整程度用下式估算單樁豎向極限承載力：

q_sir、q_pr 應(yīng)根據(jù)極限側(cè)阻力載荷試驗(yàn)和本規(guī)程附錄E大直徑樁端阻力載荷試驗(yàn)要點(diǎn)確定，當(dāng)五條件試驗(yàn)時(shí)，可按照表8.3.12經(jīng)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)證后確定。

8.3.13 如場(chǎng)地進(jìn)行了旁壓試驗(yàn)，預(yù)制樁的樁周土極限側(cè)阻力q_sis可根據(jù)旁壓試驗(yàn)曲線(xiàn)的極限壓力PL查表8.3.13確定；樁端土的極限端阻力q_ps可按下式估算：

當(dāng)為鉆孔灌注樁時(shí)，其樁周土極限側(cè)阻力q_sis為預(yù)制樁的70％～80％；樁的極限端阻力q_ps為打入式預(yù)制樁的30％～40％。

8.3.14 詳細(xì)勘察階段，根據(jù)工程性質(zhì)及設(shè)計(jì)要求，對(duì)需要驗(yàn)算沉降的高層建筑樁基宜按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007計(jì)算最終沉降量，亦可在取得地區(qū)經(jīng)驗(yàn)后用有關(guān)原位測(cè)試參數(shù)按本規(guī)程附錄F規(guī)定的方法進(jìn)行最終沉降量的估算。
8.3.15 當(dāng)需估算樁基最終沉降量時(shí)，應(yīng)提供土試樣壓縮曲線(xiàn)、地基土在有效自重壓力至有效自重壓力加附加壓力之和時(shí)的壓縮模量E_s 。對(duì)無(wú)法或難以采取不擾動(dòng)土樣的土層，可在取得地區(qū)經(jīng)驗(yàn)后根據(jù)原位測(cè)試參數(shù)按附錄F表F.0.2換算土的壓縮模量E_s值。

條文說(shuō)明

8.3 樁基評(píng)價(jià)
8.3.1 主要提出樁基工程分析評(píng)價(jià)及計(jì)算所需的基本條件以及主要工作思路，特別指出土體的不均勻性、軟土的時(shí)間效應(yīng)和不同施工工況造成土性參數(shù)的不確定性的特點(diǎn)，強(qiáng)調(diào)搜集類(lèi)似工程經(jīng)驗(yàn)的重要性。
8.3.2 本條是對(duì)樁基分析評(píng)價(jià)的主要內(nèi)容提出了要求。其中第1～4款均為基本內(nèi)容，一般勘察報(bào)告均應(yīng)包括。
8.3.3 當(dāng)工程需要且具備條件時(shí)，提倡按巖土工程要求進(jìn)行樁基分析、評(píng)價(jià)和計(jì)算。分析評(píng)價(jià)中應(yīng)結(jié)合場(chǎng)地的工程地質(zhì)、工程性質(zhì)以及周?chē)h(huán)境等條件，做到重點(diǎn)突出、針對(duì)性強(qiáng)、評(píng)價(jià)結(jié)論有充分依據(jù)、確切合理、提供建議切實(shí)可行。
8.3.4～8.3.5 基本內(nèi)容與原規(guī)程JGJ 72-90中第6.3.1～6.3.2條相同，僅修改了部分提法。
8.3.6 關(guān)于判斷沉樁可能性，是樁基分析中常遇到的問(wèn)題，如何分析評(píng)價(jià)，是一個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題，有巖土組成的力學(xué)特性、樁身強(qiáng)度、沉樁設(shè)備等諸多因素，一般宜在工程樁施工前進(jìn)行沉樁試驗(yàn)，測(cè)定貫入阻力(指壓入樁)，總錘擊數(shù)、最后一米錘擊數(shù)及貫入度(指打入樁)或在沉樁過(guò)程中進(jìn)行高應(yīng)變動(dòng)力法試驗(yàn)(指打入樁)，測(cè)定打樁過(guò)程中樁身壓應(yīng)力和拉應(yīng)力等，以評(píng)定沉樁可能性、樁進(jìn)入持力層后單樁承載力的變化以及其他施工參數(shù)。
近年來(lái)沉樁工藝有所改變，大能量D80、D100柴油錘在工程中使用較多，常用的柴油錘性能及使用樁型等可參考表18。

 

除常規(guī)的采用打入式外，在一些大城市采用靜力壓樁工藝沉樁，其優(yōu)點(diǎn)避免了錘擊沉樁的噪聲、振動(dòng)，同時(shí)由于目前壓樁機(jī)械的改進(jìn)和壓樁能力提高，在上海等一些地區(qū)已有900t的全液壓靜力壓樁機(jī)，部分液壓靜力壓樁機(jī)的主要參數(shù)可參考表19。

 

8.3.7～8.3.8 這兩條主要考慮高層建筑在城市施工中沉(成)樁對(duì)周?chē)h(huán)境的影響以及相應(yīng)的防治措施，也是目前城市環(huán)境巖土工程中所需要分析評(píng)價(jià)和治理的問(wèn)題。需要指出的是，由于人工挖孔樁存在受地質(zhì)條件限制、工人勞動(dòng)強(qiáng)度大、危險(xiǎn)性高、大量抽水容易造成周邊建筑損害等缺陷，在過(guò)去采用挖孔樁最多的廣東省，已于2003年5月正式下文限制使用人工挖孔樁。
8.3.9 單樁承載力應(yīng)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn)確定。采用可靠的原位測(cè)試參數(shù)進(jìn)行單樁承載力估算，其估算精度較高，并參照地質(zhì)條件類(lèi)似的試樁資料綜合確定，能滿(mǎn)足一般工程設(shè)計(jì)需要；在確保樁身不破壞的條件下，試樁加載盡可能至基樁極限承載力狀態(tài)。
基樁在荷載作用下，由于樁長(zhǎng)和進(jìn)入持力層的深度不同，其樁側(cè)阻力和樁端阻力的發(fā)揮程度是不同的，因而樁側(cè)阻力特征值和樁端阻力特征值，并非定值，或者說(shuō)是一個(gè)虛擬的值。且單樁承載力特征值，無(wú)論是從理論上或從工程實(shí)踐上，均是以載荷試驗(yàn)的極限承載力為基礎(chǔ)，因此，本規(guī)程只規(guī)定了估算單樁極限承載力的公式，并規(guī)定按極限承載力除以總安全系數(shù)K的常規(guī)方法來(lái)估算單樁豎向承載力特征值(R_a)，即式(8.3.9)，按本規(guī)程所提出公式估算R_a時(shí)，其K值均可取2。
8.3.10 采用靜探方法確定單樁極限承載力，被勘察人員和設(shè)計(jì)人員廣泛使用，其估算值與實(shí)測(cè)值較為接近，故本次未作大的修改，保留引用原規(guī)程JGJ 72-90第6.3.5條的規(guī)定。
8.3.11 由于預(yù)制樁基的持力層通常都是硬質(zhì)黏性土、粉土、砂土、碎石土、全風(fēng)化巖和強(qiáng)風(fēng)化巖，這些巖土，除黏性土外均很難取得不擾動(dòng)土樣，通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)求得其壓縮性、密實(shí)性等工程特性指標(biāo)，而標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)是國(guó)際上通用的測(cè)試手段，在國(guó)內(nèi)已有相當(dāng)豐富的經(jīng)驗(yàn)，故本規(guī)程提出用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)與打入、壓入預(yù)制樁各類(lèi)巖土的極限側(cè)阻力和極限端阻力建立關(guān)系，避免了取土擾動(dòng)和不能取得不擾動(dòng)試樣的影響。由于標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)的修正方法隨地區(qū)和土性各異，很難找到比較符合實(shí)際的修正系數(shù)，故本規(guī)程建表采用實(shí)測(cè)錘擊數(shù)，現(xiàn)行國(guó)標(biāo)《巖土工程勘察規(guī)范》GB 50021亦規(guī)定不修正。
國(guó)內(nèi)外早有人提出了用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)計(jì)算單樁極限承載力的公式，如Meyerhof(1976)提出的公式見(jiàn)《加拿大巖土工程手冊(cè)》和我國(guó)賈慶山提出的公式。但這些公式經(jīng)核算側(cè)阻力計(jì)算結(jié)果明顯偏小，端阻力未考慮隨深度增加的影響，本規(guī)程未予采納。
規(guī)程中提出標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N與極限端阻力q_P的關(guān)系，主要是依據(jù)廣東省標(biāo)準(zhǔn)《大直徑錘擊沉管混凝土灌注樁技術(shù)規(guī)程》DBJ／T 15-17建立的表，這里的“大直徑”系指樁管直徑為560～700mm的樁，它實(shí)際上相當(dāng)于《建筑樁基基礎(chǔ)規(guī)范》JGJ 94中的中等直徑樁250mm＜d＜800mm，也是預(yù)制樁的通常范圍。該表系采用修正后的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)，本規(guī)程作了調(diào)整。該表是根據(jù)大量試樁資料和工程實(shí)例建立的，對(duì)有明顯擠土效應(yīng)的預(yù)制樁是適合的。
本規(guī)程提出的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)錘擊數(shù)N與基樁極限側(cè)阻力q_sis的關(guān)系表，其N與黏性土狀態(tài)關(guān)系是根據(jù)《工程地質(zhì)手冊(cè)》(第三版)N(手)與I_L的關(guān)系作了適當(dāng)調(diào)整，N與砂土密實(shí)度關(guān)系是按國(guó)標(biāo)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 50007的標(biāo)準(zhǔn)劃分，N 與粉土密實(shí)度的關(guān)系是根據(jù)廣東省標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》DBJ 15-31劃分。黏性土的狀態(tài)、砂土的密實(shí)度確定后再與原《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ 7摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值表對(duì)比，局部作了調(diào)整而提出，由于《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ 7已沿用很長(zhǎng)時(shí)間，基礎(chǔ)是可靠的。通過(guò)47根打入式預(yù)應(yīng)力管樁或預(yù)制樁的靜載試驗(yàn)對(duì)比，獲得總的極限側(cè)阻力、極限端阻力和單樁豎向極限承載力的實(shí)測(cè)值／計(jì)算值比值的標(biāo)準(zhǔn)值分別為0.983、1.111、1.042，總體而言實(shí)測(cè)值接近或略大于計(jì)算值，說(shuō)明本規(guī)程所提出的兩張表是可行的，且是偏于安全的。實(shí)測(cè)與計(jì)算詳細(xì)比較情況見(jiàn)表20和圖12～圖14。

從圖12看出，實(shí)測(cè)／計(jì)算比值0.8～1.2范圍內(nèi)(即誤差±20％)的樁數(shù)占70.2％。
從圖13看出，實(shí)測(cè)／計(jì)算比值0.8～1.2范圍內(nèi)(即誤差±20％)的樁數(shù)占60％。
從圖14看出，實(shí)測(cè)／計(jì)算比值0.8～1.2范圍內(nèi)(即誤差±20％)的樁數(shù)占75％。
8.3.12 本條所稱(chēng)嵌巖灌注樁系指樁身下部嵌入中等風(fēng)化、微風(fēng)化巖石一定深度的挖孔、沖孔、鉆孔形成的鋼筋混凝土灌注樁。
1 從受力機(jī)理上看，這種樁型的抗力應(yīng)包括樁身在土層中的側(cè)阻力、在巖石中的側(cè)阻力和樁底的端阻力三部分，故采用了式(8.3.12)的表達(dá)式。
2 巖石的側(cè)阻力、端阻力決定于巖石風(fēng)化程度、堅(jiān)硬程度和完整程度三個(gè)因素?，F(xiàn)根據(jù)深圳地區(qū)實(shí)測(cè)的559件巖樣的飽和單軸極限抗壓強(qiáng)度f(wàn)_rk，考查規(guī)程中表8.3.12所列三個(gè)因素是否合理、匹配。

從表21可看出，除中等風(fēng)化、完整程度破碎巖一欄，f_rk的標(biāo)準(zhǔn)值由于巖性為硬質(zhì)巖、試件偏少，使其標(biāo)準(zhǔn)值偏大外，其余中等風(fēng)化、較破碎，微風(fēng)化、未風(fēng)化較完整、完整欄的標(biāo)準(zhǔn)值均大致相當(dāng)于該欄，f_rk的范圍值的中值，說(shuō)明規(guī)程中表8.3.12考慮三個(gè)因素的分類(lèi)是合理的，也基本上是相互匹配的，當(dāng)三者之間出現(xiàn)矛盾時(shí)，宜按低檔取值。
3 關(guān)于巖石極限端阻力q_pr，主要是根據(jù)各地區(qū)的試驗(yàn)值和地區(qū)經(jīng)驗(yàn)值規(guī)定的，其主要依據(jù)如下：
1)《深圳地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)試行規(guī)程》SJG 1，規(guī)定如表22：

該規(guī)范已在深圳地區(qū)施行14年，其規(guī)定的值基本上是合適的。從上表可看出中等風(fēng)化的硬質(zhì)巖，其q_pr范圍值為9000～12000kPa，微風(fēng)化硬質(zhì)巖q_pr范圍值為15000～20000kPa。其值與規(guī)程中表8.3.12規(guī)定的范圍值是基本一致的，本規(guī)程表8.3.12中等風(fēng)化q_pr范圍值3000～18000kPa，微風(fēng)化、未風(fēng)化18000～50000kPa大體相當(dāng)，但因本規(guī)程包括了軟質(zhì)巖，故范圍值加寬，另表最后一欄中還包括了“未風(fēng)化”，所以大值有所提高。
2)廣東省標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》DBJ 15-31有關(guān)樁端進(jìn)入中等風(fēng)化、微風(fēng)化巖層的嵌巖樁，其單樁豎向承載力特征值系按下列公式計(jì)算：

從上述對(duì)比可看出，本規(guī)程所規(guī)定的極限端阻力均略小于廣東省標(biāo)準(zhǔn)。
3)彭柏興、王文忠“利用原位試驗(yàn)確定紅層嵌巖樁的端阻力”一文介紹長(zhǎng)沙紅層為第三系泥質(zhì)粉砂巖，屬陸相紅色碎屑巖沉積，中等風(fēng)化、天然狀態(tài)f_rk為1.91～5.80MPa，飽和狀態(tài)f_rk為0.5～6.5MPa，軟化系數(shù)0.04～0.57，其端阻力特征值推薦為3500～4500kPa，極限端阻力則為7000～9000kPa；微風(fēng)化、天然狀態(tài)f_rk為5.6～12.2MPa，飽和狀態(tài)f_rk為2.1～7.7MPa，軟化系數(shù)0.09～0.49，其端阻力特征值推薦為5000～7000kPa，極限端阻力則為10000～14000kPa，推薦值是根據(jù)深井載荷試驗(yàn)和高壓旁壓試驗(yàn)獲得。上述值較本規(guī)程規(guī)定值為高。
4)查松亭、毛由田“軟質(zhì)巖嵌巖樁的應(yīng)用”一文介紹，合肥地區(qū)的侏羅系、白堊系中風(fēng)化一微風(fēng)化巖石，經(jīng)過(guò)十幾組大直徑嵌巖灌注樁的靜載荷試驗(yàn)，求得并推薦其樁端極限端阻力q_pr 列于表24：

 

上表中各欄相當(dāng)于本規(guī)程表8.3.12第一欄，其嵌巖深度h_r為1.0m以?xún)?nèi)時(shí)，其范圍值為10000～12000kPa，較本規(guī)程規(guī)定的范圍值3000～9000kPa為高。
5)林本海、劉玉樹(shù)“具有軟弱下臥層時(shí)樁基的設(shè)計(jì)方法”一文介紹廣州地區(qū)白堊系東湖組中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖、砂巖f_rk為4.6～5.8MPa，平均值為5.26MPa，采用其端阻力特征值為3000kPa，極限端阻力則為6000kPa；白堊系東湖組微風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，f_rk為11.6～22.5MPa，其平均值為15.65MPa，采用其端阻力特征值為5000kPa，極限端阻力則為10000kPa。其推薦值在本規(guī)程表8.3.12中第一、二欄范圍之內(nèi)。
4 關(guān)于嵌巖樁極限側(cè)阻力，其主要依據(jù)如下：
1)吳斌、吳恒立、楊祖敦在“虎門(mén)大橋嵌巖壓樁試驗(yàn)的分析和建議”一文中介紹，根據(jù)兩根埋設(shè)有測(cè)試元件的專(zhuān)門(mén)試驗(yàn)，采用綜合剛度法分析結(jié)果，對(duì)白堊系強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中鉆孔灌注混凝土嵌巖壓樁，可采用允許極限側(cè)阻力為280kPa。由此本規(guī)程規(guī)定中等風(fēng)化巖最低的極限側(cè)阻力特征值為300kPa，與該欄極限抗壓強(qiáng)度的最低值5000kPa的比值為0.060。
2)從表23可看出，本規(guī)程表8.3.12所規(guī)定的極限側(cè)阻力較廣東省規(guī)范和公路規(guī)范所建議的值為低，尤其是對(duì)硬質(zhì)巖低得更多，偏于安全。
3)本規(guī)程所規(guī)定的受壓極限側(cè)阻力與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB 50330所規(guī)定的巖石與錨固體黏結(jié)強(qiáng)度特征值f_rb乘安全系數(shù)2，變?yōu)闃O限黏結(jié)強(qiáng)度，即2f_rb后，對(duì)比如表25：

從表25對(duì)比可看出，本規(guī)程極限側(cè)阻力q_sir，除個(gè)別值外均較《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》的2f_rb值略高。q_sir是受壓樁周?chē)鷰r石與C25～C30混凝土之間的側(cè)阻力(亦可看成是黏結(jié)力)，而2f_rb是受拉時(shí)周?chē)鷰r石與M30砂漿強(qiáng)度的錨固體之間的極限黏結(jié)強(qiáng)度，顯然前者高于后者是合理的。
5 本規(guī)程所規(guī)定的極限側(cè)阻力、極限端阻力，再與行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94對(duì)比如下：
該規(guī)范計(jì)算單樁嵌巖樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值的公式(其中將樁周土總側(cè)阻力省略)為：

上述括弧中的系數(shù)隨h_r／d的增大而增大，但在h_r／d≥5.0 時(shí)則減小似不合理，故下述對(duì)比中將其略去?，F(xiàn)假定樁徑為d＝2.0m，將按本規(guī)程與按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94計(jì)算的Q_uk值對(duì)比如表27：

從表27對(duì)比可看出，當(dāng)h_r／d≤1時(shí)，兩本規(guī)范計(jì)算的單樁極限承載力Q_u是接近的，最大相差17％，當(dāng)h_r／d＝1時(shí)，兩者最為接近，僅相差3％。隨著h_r／d的比值增大相差愈多，最大時(shí)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94將比本規(guī)程大42％，這主要是《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94中，由于h_r愈大，其側(cè)阻力對(duì)單樁極限承載力貢獻(xiàn)偏大，而本規(guī)程由于掌握實(shí)測(cè)資料不多，極限側(cè)阻力取值較小偏于安全所致?？紤]在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，很少用h_r／d＞2，即若設(shè)計(jì)d＝2m，樁要進(jìn)入持力層＞4.Om的情況，尤其是微風(fēng)化、未風(fēng)化巖更無(wú)必要。因而本規(guī)程所規(guī)定的值是合適的。
總的來(lái)講，本規(guī)程所提出的式(8.3.12)和表8.3.12，作為在勘察期間估算單樁豎向極限承載力是合適、且偏于安全的。由于我國(guó)地域?qū)拸V、巖石性狀變化大，表8.3.12所提供的范圍值較大亦是合理的，供巖土工程勘察人員，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)選擇安全、合理的值留有空間。
8.3.13 旁壓試驗(yàn)方法既能獲得土的強(qiáng)度特性，還可測(cè)得土的變形特性，其結(jié)果常常能直接用來(lái)預(yù)測(cè)地基土強(qiáng)度、變形特性，且適用性較廣，采用旁壓試驗(yàn)估算單樁垂直極限承載力在國(guó)外應(yīng)用已相當(dāng)普遍，法國(guó)1985年(SETRA-LCPC1985)規(guī)程中的建議方法較為適用，經(jīng)適當(dāng)修改，可估算樁極限側(cè)阻力和樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值。
本次收集了上海地區(qū)近三十項(xiàng)資料，通過(guò)旁壓試驗(yàn)方法與靜探方法得到的單樁極限承載力估算值(樣本數(shù)342組)并與部分單樁靜載荷試驗(yàn)實(shí)測(cè)值(樣本數(shù)79組)比較，結(jié)果詳見(jiàn)圖15～圖17。
由圖表明：旁壓試驗(yàn)成果估算單樁極限承載力與靜力觸探試驗(yàn)方法相比，其估算精度相當(dāng)，與試樁結(jié)果相比，其相對(duì)誤差一般小于15％，接近試樁的實(shí)測(cè)值。