F.0.1 用原位測試參數(shù)換算土壓縮模量Es，或直接用原位測試參數(shù)估算群樁基礎(chǔ)沉降量的方法應(yīng)符合下列要求：
1 適用于一般黏性土、粉土和砂土地基；
2 樁中心距小于6d、排列密集的預(yù)制樁群樁基礎(chǔ)；
3 樁基承臺、樁群和樁間土視為實體基礎(chǔ)，不考慮沿樁身的應(yīng)力擴(kuò)散；
4 計算沉降深度自樁端全斷面平面算起，算至有效附加壓力等于土有效自重壓力的20％處，有效附加壓力應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)影響；
5 各地區(qū)應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐墓こ虒崪y資料統(tǒng)計對比、驗證，確定相應(yīng)的樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)。
F.0.2 對無法或難以采取不擾動土試樣的填土、粉土、砂土和深部土層，可根據(jù)靜力觸探試驗、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗和旁壓試驗測試參數(shù)按表F.0.2的經(jīng)驗關(guān)系換算土的壓縮模量Es值。
F.0.3 群樁基礎(chǔ)最終沉降量尚可用壓縮模量Es按下式估算：
F.O.4 采用靜力觸探試驗或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗方法估算樁基礎(chǔ)最終沉降量：
條文說明 附錄F 用原位測試參數(shù)估算群樁基礎(chǔ)最終沉降量
F.0.1 本條規(guī)定了用原位測試參數(shù)按經(jīng)驗關(guān)系換算土的壓縮模量后，直接用原位測試參數(shù)估算群樁基礎(chǔ)最終沉降量方法的適用范圍和適用條件，尤其是在本條第5款中明確了用本附錄的有關(guān)公式計算沉降時，應(yīng)與本地區(qū)實測沉降進(jìn)行統(tǒng)計對比和驗證，確定合理的經(jīng)驗系數(shù)。
F.0.2 對無法或難以采取原狀土樣的土層，如砂土、深部粉土和黏性土等，可根據(jù)原位測試成果按規(guī)程中表F.0.2經(jīng)驗公式確定壓縮模量Es值。
對砂土和粉土，主要依據(jù)旁壓試驗Em與單橋靜力觸探比貫入阻力Ps、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗N值建立相應(yīng)統(tǒng)計關(guān)系(近一百項工程數(shù)據(jù))，如圖18～圖19所示。
F.O.3～F.O.4 關(guān)于樁基最終沉降量估算及其計算指標(biāo)。在詳勘階段，一般可采用實體深基礎(chǔ)方法估算，如有詳細(xì)荷載分布圖和樁位圖，可采用Mindlin應(yīng)力分布解的單向壓縮分層總和法估算。但通過大量工程沉降實測資料統(tǒng)計，其估算值精度仍不夠理想，造成上述方法計算精度不高的原因有：
1 沒有考慮樁側(cè)土的作用，即沿樁身的壓力擴(kuò)散角，而實際上即便在軟土地區(qū)，如上海淺層軟土的內(nèi)摩角已很小，但或多或少存在著一定的樁身摩擦力，且隨樁的深度增加，土質(zhì)漸變硬，摩擦力也增大。目前由于施工技術(shù)有了很大的提高，沉樁設(shè)備能量大的柴油錘已達(dá)D100，液壓錘已有30t，靜壓樁設(shè)備最大壓力已達(dá)900t，與十多年前情況完全不同，一般高層建筑物或超高層建筑物均穿過較硬黏性土、中密的砂土甚至穿過厚層粉細(xì)砂。這樣導(dǎo)致計算所得的作用在實體深基礎(chǔ)底面(即樁端平面處)的有效附加壓力偏大，相應(yīng)地樁端平面處以下土中的有效附加壓力也偏大。
2 在計算樁端平面處以下土中的有效附加壓力時，采用了彈性理論中的Mindlin或Boussinesq應(yīng)力分布解，與土性無關(guān)(土層的軟弱、土顆粒的粗細(xì)等)可能使實際土體中的應(yīng)力與計算值不相符，也導(dǎo)致計算應(yīng)力偏小或偏大，在軟黏性土和密實砂土中尤為突出。
3 確定地基土的壓縮模量是一個關(guān)鍵性的問題。據(jù)目前的勘察水平，深層地基土的壓縮模量很難正確確定，因為不擾土樣的采取受到很大的限制，特別是粉土、砂土擾動程度更大，導(dǎo)致地基土的壓縮模量偏小或失真。
4 對沿海地區(qū)深層黏性土由于具有較長的地質(zhì)年代，一般具有超壓密性(OCR＞1)，尤其是地質(zhì)時代屬Q(mào)3的黏性土，據(jù)一些工程試驗數(shù)據(jù)，由于取土擾動，使OCR明顯偏小。
如不考慮這些因素，勢必造成沉降量估算值偏大。為提高樁基沉降估算精度，樁基沉降估算經(jīng)驗系數(shù)應(yīng)根據(jù)類似工程條件下沉降觀測資料和經(jīng)驗確定；計算參數(shù)(如Es)宜通過原位測試方法取得或通過建立經(jīng)驗公式求得；當(dāng)有工程經(jīng)驗時，可采用國際上通用的旁壓試驗等原位測試方法估算樁基沉降量，本次修訂工作收集的上海地區(qū)近150項工程的沉降實測資料，在進(jìn)行計算值與實測值的對比、分析、統(tǒng)計后，使計算值與實測值較為接近，提出采用原位測試成果計算樁基沉降量方法，在使用時應(yīng)注意其經(jīng)驗性和適用條件。
本規(guī)程修訂中推薦了兩種方法，第一種按實體深基礎(chǔ)假定的分層總和法
，通過對樁端入土深度、樁側(cè)土性和樁端土性修正，以提高樁基的計算精度。
本規(guī)程所提出的計算方法與實測值比較結(jié)果見圖21和22。
1 適用于一般黏性土、粉土和砂土地基；
2 樁中心距小于6d、排列密集的預(yù)制樁群樁基礎(chǔ)；
3 樁基承臺、樁群和樁間土視為實體基礎(chǔ)，不考慮沿樁身的應(yīng)力擴(kuò)散；
4 計算沉降深度自樁端全斷面平面算起，算至有效附加壓力等于土有效自重壓力的20％處，有效附加壓力應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)影響；
5 各地區(qū)應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)氐墓こ虒崪y資料統(tǒng)計對比、驗證，確定相應(yīng)的樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)。
F.0.2 對無法或難以采取不擾動土試樣的填土、粉土、砂土和深部土層，可根據(jù)靜力觸探試驗、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗和旁壓試驗測試參數(shù)按表F.0.2的經(jīng)驗關(guān)系換算土的壓縮模量Es值。
F.0.3 群樁基礎(chǔ)最終沉降量尚可用壓縮模量Es按下式估算：
F.O.4 采用靜力觸探試驗或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗方法估算樁基礎(chǔ)最終沉降量：
條文說明 附錄F 用原位測試參數(shù)估算群樁基礎(chǔ)最終沉降量
F.0.1 本條規(guī)定了用原位測試參數(shù)按經(jīng)驗關(guān)系換算土的壓縮模量后，直接用原位測試參數(shù)估算群樁基礎(chǔ)最終沉降量方法的適用范圍和適用條件，尤其是在本條第5款中明確了用本附錄的有關(guān)公式計算沉降時，應(yīng)與本地區(qū)實測沉降進(jìn)行統(tǒng)計對比和驗證，確定合理的經(jīng)驗系數(shù)。
F.0.2 對無法或難以采取原狀土樣的土層，如砂土、深部粉土和黏性土等，可根據(jù)原位測試成果按規(guī)程中表F.0.2經(jīng)驗公式確定壓縮模量Es值。
對砂土和粉土，主要依據(jù)旁壓試驗Em與單橋靜力觸探比貫入阻力Ps、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗N值建立相應(yīng)統(tǒng)計關(guān)系(近一百項工程數(shù)據(jù))，如圖18～圖19所示。
F.O.3～F.O.4 關(guān)于樁基最終沉降量估算及其計算指標(biāo)。在詳勘階段，一般可采用實體深基礎(chǔ)方法估算，如有詳細(xì)荷載分布圖和樁位圖，可采用Mindlin應(yīng)力分布解的單向壓縮分層總和法估算。但通過大量工程沉降實測資料統(tǒng)計，其估算值精度仍不夠理想，造成上述方法計算精度不高的原因有：1 沒有考慮樁側(cè)土的作用，即沿樁身的壓力擴(kuò)散角，而實際上即便在軟土地區(qū)，如上海淺層軟土的內(nèi)摩角已很小，但或多或少存在著一定的樁身摩擦力，且隨樁的深度增加，土質(zhì)漸變硬，摩擦力也增大。目前由于施工技術(shù)有了很大的提高，沉樁設(shè)備能量大的柴油錘已達(dá)D100，液壓錘已有30t，靜壓樁設(shè)備最大壓力已達(dá)900t，與十多年前情況完全不同，一般高層建筑物或超高層建筑物均穿過較硬黏性土、中密的砂土甚至穿過厚層粉細(xì)砂。這樣導(dǎo)致計算所得的作用在實體深基礎(chǔ)底面(即樁端平面處)的有效附加壓力偏大，相應(yīng)地樁端平面處以下土中的有效附加壓力也偏大。
2 在計算樁端平面處以下土中的有效附加壓力時，采用了彈性理論中的Mindlin或Boussinesq應(yīng)力分布解，與土性無關(guān)(土層的軟弱、土顆粒的粗細(xì)等)可能使實際土體中的應(yīng)力與計算值不相符，也導(dǎo)致計算應(yīng)力偏小或偏大，在軟黏性土和密實砂土中尤為突出。
3 確定地基土的壓縮模量是一個關(guān)鍵性的問題。據(jù)目前的勘察水平，深層地基土的壓縮模量很難正確確定，因為不擾土樣的采取受到很大的限制，特別是粉土、砂土擾動程度更大，導(dǎo)致地基土的壓縮模量偏小或失真。
4 對沿海地區(qū)深層黏性土由于具有較長的地質(zhì)年代，一般具有超壓密性(OCR＞1)，尤其是地質(zhì)時代屬Q(mào)3的黏性土，據(jù)一些工程試驗數(shù)據(jù)，由于取土擾動，使OCR明顯偏小。
如不考慮這些因素，勢必造成沉降量估算值偏大。為提高樁基沉降估算精度，樁基沉降估算經(jīng)驗系數(shù)應(yīng)根據(jù)類似工程條件下沉降觀測資料和經(jīng)驗確定；計算參數(shù)(如Es)宜通過原位測試方法取得或通過建立經(jīng)驗公式求得；當(dāng)有工程經(jīng)驗時，可采用國際上通用的旁壓試驗等原位測試方法估算樁基沉降量，本次修訂工作收集的上海地區(qū)近150項工程的沉降實測資料，在進(jìn)行計算值與實測值的對比、分析、統(tǒng)計后，使計算值與實測值較為接近，提出采用原位測試成果計算樁基沉降量方法，在使用時應(yīng)注意其經(jīng)驗性和適用條件。
本規(guī)程修訂中推薦了兩種方法，第一種按實體深基礎(chǔ)假定的分層總和法
，通過對樁端入土深度、樁側(cè)土性和樁端土性修正，以提高樁基的計算精度。本規(guī)程所提出的計算方法與實測值比較結(jié)果見圖21和22。
由圖可見，一般情況下，按建議方法計算的沉降量大于實測值，其平均值為1.2，變異系數(shù)為14％，計算值與實測值比值在0.9～1.3區(qū)間占到75％，其計算精度能滿足工程設(shè)計要求。
但必須說明：本次修訂工作所收集的近150項工程的沉降實測資料主要分布在上海地區(qū)，尚需全國其他地區(qū)的資料加以驗證和補充。
第二種方法是采用靜力觸探試驗或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗方法估算樁基礎(chǔ)最終沉降量。根據(jù)專題報告，收集上海地區(qū)120幢建筑物工程資料及其地質(zhì)資料進(jìn)行分析，按建議方法計算，與實測沉降比較如圖23，相對誤差頻數(shù)分布如圖24。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
