3.2.1 鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)按結(jié)構(gòu)耐火承載力極限狀態(tài)進(jìn)行耐火驗(yàn)算與防火設(shè)計(jì)。
3.2.2 鋼結(jié)構(gòu)耐火承載力極限狀態(tài)的最不利荷載（作用）效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，應(yīng)考慮火災(zāi)時(shí)結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的荷載（作用），且應(yīng)按下列組合值中的最不利值確定： S_m=γ_0T（γ_GS_Gk+S_Tk+ф_fS_Qk）  （3.2.2-1）
S_m=γ_0T（γ_GS_Gk+S_Tk+ф_qS_Qk+ф_wS_Wk）  （3.2.2-2） 式中：S_m——荷載（作用）效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；
      S_Gk——按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)值；
      S_Tk——按火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的溫度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的作用效應(yīng)值；
      S_Qk——按樓面或屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)值；
      S_Wk——按風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)值；
      γ_0T——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；對(duì)于耐火等級(jí)為一級(jí)的建筑，γ_0T＝1.1；對(duì)于其他建筑，γ_0T＝1.0；
      γ_G——永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)，一般可取γ_G＝1.0；當(dāng)永久荷載有利時(shí)，取γ_G＝0.9；
      ф_w——風(fēng)荷載的頻遇值系數(shù)，取ф_w＝0.4；
      ф_f——樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009的規(guī)定取值；
      ф_q——樓面或屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009的規(guī)定取值。
3.2.3 鋼結(jié)構(gòu)的防火設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、結(jié)構(gòu)類(lèi)型和荷載特征等選用基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算或基于構(gòu)件耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法，并應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 跨度不小于60m的大跨度鋼結(jié)構(gòu)，宜采用基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法；
    2 預(yù)應(yīng)力鋼結(jié)構(gòu)和跨度不小于120m的大跨度建筑中的鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法。
3.2.4 基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)方法應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 各防火分區(qū)應(yīng)分別作為一個(gè)火災(zāi)工況并選用最不利火災(zāi)場(chǎng)景進(jìn)行驗(yàn)算；
    2 應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的熱膨脹效應(yīng)、結(jié)構(gòu)材料性能受高溫作用的影響，必要時(shí)，還應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的影響。
3.2.5 基于構(gòu)件耐火驗(yàn)算的鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)方法應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 計(jì)算火災(zāi)下構(gòu)件的組合效應(yīng)時(shí)，對(duì)于受彎構(gòu)件、拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件等以彎曲變形為主的構(gòu)件，可不考慮熱膨脹效應(yīng)，且火災(zāi)下構(gòu)件的邊界約束和在外荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力可采用常溫下的邊界約束和內(nèi)力，計(jì)算構(gòu)件在火災(zāi)下的組合效應(yīng)；對(duì)于軸心受拉、軸心受壓等以軸向變形為主的構(gòu)件，應(yīng)考慮熱膨脹效應(yīng)對(duì)內(nèi)力的影響。
    2 計(jì)算火災(zāi)下構(gòu)件的承載力時(shí)，構(gòu)件溫度應(yīng)取其截面的最高平均溫度，并應(yīng)采用結(jié)構(gòu)材料在相應(yīng)溫度下的強(qiáng)度與彈性模量。
3.2.6 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐火驗(yàn)算和防火設(shè)計(jì)，可采用耐火極限法、承載力法或臨界溫度法，且應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1 耐火極限法。在設(shè)計(jì)荷載作用下，火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的實(shí)際耐火極限不應(yīng)小于其設(shè)計(jì)耐火極限，并應(yīng)按下式進(jìn)行驗(yàn)算。其中，構(gòu)件的實(shí)際耐火極限可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法  第1部分：通用要求》GB/T 9978.1、《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法  第5部分：承重水平分隔構(gòu)件的特殊要求》GB/T 9978.5、《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法  第6部分：梁的特殊要求》GB/T 9978.6、《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法  第7部分：柱的特殊要求》GB/T 9978.7通過(guò)試驗(yàn)測(cè)定，或按本規(guī)范有關(guān)規(guī)定計(jì)算確定。 t_m≥t_d （3.2.6-1）     2 承載力法。在設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)間內(nèi)，火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值不應(yīng)小于其最不利的荷載（作用）組合效應(yīng)設(shè)計(jì)值，并應(yīng)按下式進(jìn)行驗(yàn)算。 R_d≥S_m （3.2.6-2）     3 臨界溫度法。在設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)間內(nèi)，火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的最高溫度不應(yīng)高于其臨界溫度，并應(yīng)按下式進(jìn)行驗(yàn)算。 T_d≥T_m （3.2.6-3） 式中：t_m——火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的實(shí)際耐火極限；
      t_d——鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計(jì)耐火極限，應(yīng)按本規(guī)范第3.1.1條規(guī)定確定；
      S_m——荷載（作用）效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值，應(yīng)按本規(guī)范第3.2.2條的規(guī)定確定；
      R_d——結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力的設(shè)計(jì)值，應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第7章、第8章的規(guī)定確定；
      T_m——在設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)間內(nèi)構(gòu)件的最高溫度，應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第6章的規(guī)定確定；
      T_d——構(gòu)件的臨界溫度，應(yīng)根據(jù)本規(guī)范第7章、第8章的規(guī)定確定。
條文說(shuō)明 3.2 防火設(shè)計(jì)
    在20世紀(jì)80年代以前，國(guó)際上主要采用基于建筑構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)耐火試驗(yàn)的方法來(lái)進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)，并確定其防火保護(hù)措施。為此，各國(guó)及有關(guān)組織制定了相應(yīng)的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，包括國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)組織ISO/CD 834、美國(guó)ASTM E 119和NFPA 251、英國(guó)BS 476、德國(guó)DIN 4102、日本JIS A 1304、澳大利亞AS 1530.4、我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)方法》GB/T 9978—1988等。采用該方法，往往需要進(jìn)行一系列的試驗(yàn)方可確定合適的防火保護(hù)措施。進(jìn)行這樣一系列的耐火試驗(yàn)，費(fèi)用高。為了改善這一情況，盡可能地減少試驗(yàn)次數(shù)，在總結(jié)大量構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)耐火試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上，許多國(guó)家的規(guī)范給出了通用的構(gòu)件耐火極限表（如外包一定厚度混凝土的鋼構(gòu)件的耐火極限）。但這些構(gòu)件的耐火極限表比較粗略，沒(méi)有反映鋼構(gòu)件的截面大小與形狀以及受荷水平等因素的影響。為此，國(guó)際社會(huì)在1970年前后開(kāi)始研究建立基于結(jié)構(gòu)分析與耐火驗(yàn)算的鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)理論與方法，并于80年代開(kāi)始編制基于結(jié)構(gòu)分析與耐火驗(yàn)算的鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)規(guī)范。
    本規(guī)范采用基于結(jié)構(gòu)分析與耐火驗(yàn)算的鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)方法，在總體上與歐洲鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)ECCS鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，英國(guó)規(guī)范BS 5950 Part 8、歐洲規(guī)范ENV 1993 -1-2、美國(guó)規(guī)范AN-SI/AISC 360-10等規(guī)范所采用的方法相同。上述標(biāo)準(zhǔn)的具體名稱如下：
    1） International Standards Organization（ISO）.ISO 834-1：1999，F(xiàn)ire-resistance tests-Elements of building construction—Part 1： General requirements.
    2） International Standards Organization（ISO）.ISO 834-5：2000.Fire-resistance tests-Elements of building construction—Part 5： Specific requirements for loadbearing horizontal separating elements.
    3） International Standards Organization（ISO）.ISO 834-6：2000.Fire-resistance tests-Elements of building construction—Part 6： Specific requirements for beams.
    4） International Standards Organization（ISO）.ISO 834-7：2000.Fire-resistance tests-Elements of building construction—Part 7： Specific requirements for columns.
    5） International Standards Organization（ISO）.ISO/CD 834-10.Fire resistance tests-Elements of building construction—Part 10： Specific requirements to determine the contribution of applied fire protection materials to structural elements.
    6） International Standards Organization（ISO）.ISO/CD 834-11.Fire resistance tests-Elements of building construction—Part 11： Specific requirements for the assessment of fire protection to structural steel elements.
    7） American Society of Testing and Materials（ASTM）.ASTM E119-12，Standard Test Methods for Fire Tests of Building Construction and Materials.
    8） National Fire Protection Association （NFPA），NFPA 251， Standard Methods of Tests of Fire Resistance of Building Construction and Materials，2005 edition.
    9） British Standards Institution（BSI），BS 476-20：1987，F(xiàn)ire Tests on Building Materials and Structures，Part 20： Method for Determination of the Fire Resistance of Elements of Construction （General Principles）.
    10） British Standards Institution（BSI），BS 476-21：1987，F(xiàn)ire Tests on Building Materials and Structures，Part 21： Methods for Determination of the Fire Resistance of Loadbearing Elements of Construction.
    11） British Standards Institution（BSI），BS 476-22：1987，F(xiàn)ire Tests on Building Materials and Structures，Part 22：Methods for Determination of the Fire Resistance of Non-Loadbearing Elements of Construction.
    12） British Standards Institution（BSI），BS 476-23：1987，F(xiàn)ire Tests on Building Materials and Structures，Part 23： Methods for Determination of the Contribution of Components to the Fire Resistance of a Structure.
    13） Deutsches Institut für Normung，DIN 4102-1， Fire Behavior of Building Materials and Building Components，Part 1：Building Materials， Concepts， Requirements and Tests，1998.
    14） Deutsches Institut für Normung，DIN 4102-2，F(xiàn)ire Behavior of Building Materials and Building Components，Part 2：Building Components，Definitions，Requirements and Tests，1977.
    15） Deutsches Institut fur Normung，DIN 4102-4，F(xiàn)ire behavior of Building Materials and Building Components，Part 4：Synopsis and Application of Classified Building Materials， Components and Special Components，1994.
    16） Japanese Industrial Standards，JIS A 1304：1994，建築構(gòu)造部分の耐火試驗(yàn)方法 （Method of Fire Resistance Test for Structural Parts of Buildings），1994.
    17） Standards Association of Australian，AS 1530.4-1997，Methods for Fire Tests on Building Materials， Components and Structures， Part 4： Fire-Resistance Tests of Elements of Building Construction，1997.
    18） European Convention for Constructional Steelwork（ECCS），Technical Committee 3-Fire Safety of Steel Structures，European Recommendation for the Fire Safety of Steel Structures-Calculation of the Fire Resistance of Loadbearing Element and Structural Assemblies Exposed to the Standard Fire，Amsterdam， Elsevier，1983.
    19） British Standards Institution（BSI），BS 5950，The Structural Use of Steelwork in Buildings，Part 8：Code of Practice for Fire Resistant Design，2003.
    20） European Committee for Standardization，ENV 1993-1-2，Eurocode 3，Design of Steel Structures，Part 1.2：Structural Fire Design，2005.
    21） American Institute of Steel Construction.ANSI/AISC 360-10，Specification for Structural Steel Buildings，2010.
3.2.1 本條指出了本規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算與防火設(shè)計(jì)的驗(yàn)算準(zhǔn)則，是基于承載力極限狀態(tài)。鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下的破壞，本質(zhì)上是由于隨著火災(zāi)下鋼結(jié)構(gòu)溫度的升高，鋼材強(qiáng)度下降，其承載力隨之下降，致使鋼結(jié)構(gòu)不能承受外部荷載、作用而失效破壞。因此，為保證鋼結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)間內(nèi)的承載安全，必須進(jìn)行承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算。
    當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)整體達(dá)到耐火承載力極限狀態(tài)：（1）鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)生足夠的塑性鉸形成可變機(jī)構(gòu)；（2）鋼結(jié)構(gòu)整體喪失穩(wěn)定。
    當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到耐火承載力極限狀態(tài)：（1）軸心受力構(gòu)件截面屈服；（2）受彎構(gòu)件產(chǎn)生足夠的塑性鉸而成為可變機(jī)構(gòu)；（3）構(gòu)件整體喪失穩(wěn)定；（4）構(gòu)件達(dá)到不適于繼續(xù)承載的變形。
    隨著溫度的升高，鋼材的彈性模量急劇下降，在火災(zāi)下構(gòu)件的變形顯著大于常溫受力狀態(tài)，按正常使用極限狀態(tài)來(lái)設(shè)計(jì)鋼構(gòu)件的防火保護(hù)是過(guò)于嚴(yán)苛的。因此，火災(zāi)下允許鋼結(jié)構(gòu)發(fā)生較大的變形，不要求進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算。由于計(jì)算方法對(duì)結(jié)構(gòu)的承載力影響大，直接涉及建筑的結(jié)構(gòu)安全，故將本條作為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。
3.2.2 本條規(guī)定了鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下的荷載（作用）效應(yīng)組合，該組合是根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑可靠度統(tǒng)一設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB 50068—2001、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009—2012中關(guān)于偶然設(shè)計(jì)狀況的荷載（作用）效應(yīng)組合原則制定的，恒載、樓面或屋面活荷載和風(fēng)荷載等取火災(zāi)發(fā)生時(shí)的最可能出現(xiàn)的值。地震過(guò)后，建筑經(jīng)常發(fā)生火災(zāi)這類(lèi)次生災(zāi)害，但在火災(zāi)過(guò)程中再發(fā)生較大地震的事件為極小概率事件，因此在火災(zāi)下荷載（作用）效應(yīng)組合中不考慮地震作用；而在火災(zāi)后，評(píng)定結(jié)構(gòu)狀態(tài)及修復(fù)結(jié)構(gòu)時(shí)，則仍應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)正常使用中的各種荷載及作用組合。
    必須指出，條文中給出的荷載（作用）效應(yīng)組合值的表達(dá)式是采用各種荷載（作用）疊加的形式，這在理論上僅適用于各種荷載（作用）的效應(yīng)與荷載為線性關(guān)系的情況。實(shí)際上，對(duì)于端部約束足夠強(qiáng)的受火鋼構(gòu)件，構(gòu)件升溫?zé)崤蛎浭芗s束將產(chǎn)生很大的溫度內(nèi)力，在較低溫度時(shí)即進(jìn)入彈塑性受力狀態(tài)。由于鋼材具有良好的塑性變形能力，將抵消熱膨脹變形，因此在結(jié)構(gòu)未形成機(jī)構(gòu)之前，鋼構(gòu)件可在進(jìn)入屈服后繼續(xù)承載。
3.2.3 根據(jù)驗(yàn)算對(duì)象和層次的不同，鋼結(jié)構(gòu)防火設(shè)計(jì)可分為基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法和基于構(gòu)件耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法。
    大跨度鋼結(jié)構(gòu)局部構(gòu)件失效，有可能造成結(jié)構(gòu)連續(xù)性破壞甚至倒塌；預(yù)應(yīng)力鋼結(jié)構(gòu)對(duì)溫度敏感，熱膨脹很可能導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力的喪失，改變結(jié)構(gòu)受力方式，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以特別重視，故要求采用基于整體結(jié)構(gòu)驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法。當(dāng)建筑中局部為大跨度結(jié)構(gòu)、預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)時(shí)，對(duì)于該部分結(jié)構(gòu)及相鄰受影響的結(jié)構(gòu)部分的耐火性能驗(yàn)算也要按照本條規(guī)定進(jìn)行。
3.2.4 基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法適用于各類(lèi)形式的結(jié)構(gòu)。當(dāng)有充分的依據(jù)時(shí)（例如，周邊結(jié)構(gòu)對(duì)局部子結(jié)構(gòu)的受力影響不大時(shí)），可采用子結(jié)構(gòu)耐火分析與驗(yàn)算替代整體結(jié)構(gòu)耐火分析與驗(yàn)算。
    基于整體結(jié)構(gòu)耐火驗(yàn)算的設(shè)計(jì)方法應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的熱膨脹效應(yīng)、結(jié)構(gòu)材料性能受高溫作用的影響，先施加永久荷載、樓面活荷載等，再逐步施加與時(shí)間相關(guān)的溫度作用進(jìn)行結(jié)構(gòu)彈塑性分析，驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的耐火承載力。
3.2.5 基于構(gòu)件耐火驗(yàn)算的防火設(shè)計(jì)方法的關(guān)鍵，是計(jì)算鋼構(gòu)件在火災(zāi)下的內(nèi)力（荷載效應(yīng)組合）?？紤]鋼構(gòu)件熱膨脹型溫度內(nèi)力時(shí)，結(jié)構(gòu)中相當(dāng)多的鋼構(gòu)件將進(jìn)入彈塑性受力狀態(tài)，或是受壓失穩(wěn)。
    對(duì)于受彎構(gòu)件、拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件等以彎曲變形為主的構(gòu)件（如鋼框架結(jié)構(gòu)中的梁、柱），當(dāng)構(gòu)件兩端的連接承載力不低于構(gòu)件截面的承載力時(shí)，可通過(guò)構(gòu)件的塑性變形、大撓度變形來(lái)抵消其熱膨脹變形，因此可不考慮溫度內(nèi)力的影響，假定火災(zāi)下構(gòu)件的邊界約束和在外荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力可采用常溫下的邊界約束和內(nèi)力，即荷載（作用）效用組合公式（3.2.2-1）、式（3.2.2-2）時(shí)忽略溫度作用效應(yīng)。該簡(jiǎn)化處理方法，也為英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)BS 5950 Part 8采用。
    對(duì)于軸心受壓構(gòu)件，熱膨脹將增大其內(nèi)力并易造成構(gòu)件失穩(wěn)；對(duì)于軸心受拉構(gòu)件，熱膨脹將減小軸心受拉構(gòu)件的拉力。因此，對(duì)于以軸向變形為主的構(gòu)件，應(yīng)考慮熱膨脹效應(yīng)對(duì)內(nèi)力的影響。
    計(jì)算火災(zāi)下構(gòu)件的承載力時(shí)，構(gòu)件的溫度應(yīng)取其截面的最高平均溫度。但是，對(duì)于截面上溫度明顯不均勻的構(gòu)件（例如組合梁），計(jì)算構(gòu)件的抗力時(shí)宜考慮溫度的不均勻性，取最不利部件進(jìn)行驗(yàn)算。對(duì)于變截面構(gòu)件，則應(yīng)對(duì)各不利截面進(jìn)行耐火驗(yàn)算。
3.2.6 本條給出了構(gòu)件耐火驗(yàn)算時(shí)的三種方法。耐火極限法是通過(guò)比較構(gòu)件的實(shí)際耐火極限和設(shè)計(jì)耐火極限，來(lái)判定構(gòu)件的耐火性能是否符合要求，并確定其防火保護(hù)。結(jié)構(gòu)受火作用是一個(gè)恒載升溫的過(guò)程，即先施加荷載，再施加溫度作用。模擬恒載升溫，對(duì)于試驗(yàn)來(lái)說(shuō)操作方便，但是對(duì)于理論計(jì)算來(lái)說(shuō)則需要進(jìn)行多次計(jì)算比較。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可采用直接驗(yàn)算構(gòu)件在設(shè)計(jì)耐火極限時(shí)間內(nèi)是否滿足耐火承載力極限狀態(tài)要求?；馂?zāi)下隨著構(gòu)件溫度的升高，材料強(qiáng)度下降，構(gòu)件承載力也將下降；當(dāng)構(gòu)件承載力降至最不利組合效應(yīng)時(shí)，構(gòu)件達(dá)到耐火承載力極限狀態(tài)。構(gòu)件從受火到達(dá)到耐火承載力極限狀態(tài)的時(shí)間即為構(gòu)件的耐火極限；構(gòu)件達(dá)到其耐火承載力極限狀態(tài)時(shí)的溫度即為構(gòu)件的臨界溫度。因此，式（3.2.6-1）、式（3.2.6-2）、式（3.2.6-3）的耐火驗(yàn)算結(jié)果是完全相同的，耐火驗(yàn)算時(shí)只需采用其中之一即可。