A.3.1 驗算鋼柱柱底截面的最大正應力水平k應按下式確定：
式中：k0——常溫設計下驗算鋼柱底截面的最大正應力（不計地震作用）設計值與強度設計值f之比；
k1——考慮偶然組合的系數，取0.8；
k2——溫度應力水平，按A.3.2、A.3.3條確定；
f——鋼材常溫強度設計值，按《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值。
當k≤3.0時取k= 0.3。
A.3.2 當與驗算鋼柱在本層及上一層相連的梁均為兩端鉸接或懸臂時，則取k2=0。
A.3.3 溫度應力水平可按下式計算：
式中：σT——溫度應力，按A.3.4條確定。
A.3.4 溫度應力應按下式計算：
式中：A——驗算鋼柱的毛截面面積（mm2）；
N——驗算鋼柱在框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.5條確定；
φ——驗算鋼柱的穩(wěn)定系數，按現行標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值，當k0由強度控制時取φ=1，當k0由強軸穩(wěn)定控制時取φ=φx，當k0由弱軸穩(wěn)定控制時取φ=φy。
A.3.5 驗算鋼柱在框架梁約束下的溫度軸力應按下式計算：
式中：NT1——驗算鋼柱在本層框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.6、A.3.7條確定（N）；
NT2——驗算鋼柱在上一層框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.6、A.3.9條確定（N）。
A.3.6 驗算鋼柱在本層和上一層框架梁約束下的溫度軸力不應超過式（A.3.6-1）、（A.3.6-2）計算值。
式中：n1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁數目；
n2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁數目；
kn——系數，梁與柱兩端剛接取2；一端鉸接，一端剛接取1，兩端鉸接取0；當梁遠端支承在梁上時，視為鉸接；
l1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的凈跨度。當梁與柱設有斜撐時，取斜撐節(jié)點之間的距離（mm）；
l2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的凈跨度，當梁與柱設有斜撐時，取斜撐節(jié)點之間的距離（mm）；
h——與驗算鋼柱相連的本層或上一層兩端支承梁的截面高度（mm）；
Aw——與驗算鋼柱相連的本層或上一層兩端支承梁的腹板面積（mm2）；
ks——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁鋼材的屈服強度降低系數，按A.3.11條確定；
fy——鋼材常溫的屈服強度（或屈服點），按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017 取值；
Q1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁在常溫設計下（不計地震作用），在驗算鋼柱一側的梁端剪力（N）；
Q2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁在常溫設計下（不計地震作用），在驗算鋼柱一側的梁端剪力（N）；
0.8——考慮偶然組合的系數。
A.3.7 驗算鋼柱在本層框架梁約束下的溫度軸力可按下式計算：
式中：kT1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的抗剪剛度，按 A.3.8條確定（N/mm）；
h1——驗算鋼柱底截面到梁頂面的高度，如果柱底進行保護，則為未保護部分高度（mm）；
Tm1——驗算鋼柱的最高平均溫度，按A.3.13條確定；
Tm2——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的遠端支承柱的最高平均溫度，按A.3.13條確定；
α——鋼材的線膨脹系數，取1.2×10-5/ ℃；
ETm——驗算鋼柱在其最高平均溫度時的彈性模量，按A.3.11條確定。
A.3.8 與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的抗剪剛度按下式計算：
式中：kp——梁的節(jié)點約束系數，梁與柱兩端剛接取12；一端鉸接，一端剛接取3，兩端鉸接取0；當梁遠端支承在梁上時，視為鉸接；
ETb——本層兩端支承梁在溫度T時的彈性模量，按A.3.11條確定；
I——梁截面對其水平形心軸的慣性矩（mm4）；
A.3.9 驗算鋼柱在上一層框架梁約束下的溫度軸力可按下式計算：
式中：h2——驗算鋼柱上一層層高（mm）；
kT2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的抗剪剛度，按A.3.10條確定；
A2——驗算鋼柱上一層的毛截面面積（mm4）；
A.3.10 與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的抗剪剛度可按下式計算：
式中：I2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁截面對其水平形心軸的慣性矩（mm2）；
E——鋼材在常溫時的彈性模量，按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值。
A.3.11 鋼材在溫度T時的彈性模量ET= kEE，彈性模量降低系數kE和屈服強度降低系數ks可查表A.3.11確定。 表A.3.11 鋼材的彈性模量降低系數kE、屈服強度降低系數ks與溫度T的關系
A.3.12 計算梁彈性模量和屈服強度降低系數時其溫度取值：當梁在事故坑上方并設置保護時取400℃，不保護時取500℃；不在事故坑上方時取30℃。
A.3.13 鋼柱在爐料熱作用下的最高平均溫度Tm可按下式確定：
式中：T3——鋼柱翼緣厚度d=25mm，柱與事故坑邊緣距離s=1m時的最高平均溫度，按表A.3.13-1取值；
T4——鋼柱最高平均溫度隨翼緣厚度d和距離s變化的溫度調整值，按表A.3.13-2取值。 表A.3.13-1 鋼柱最高平均溫度T3（℃）
表A.3.13-2 鋼柱最高平均溫度調整值T4（℃）
A.3.14 如果框架梁遠端支承在另一根梁上，式（A.3.7）、式（A.3.9）中h1αTm2應為框架梁的支座處因支承梁的支承柱的溫度變化產生的膨脹變形，計算時先確定支承梁的柱的膨脹變形，不考慮支承梁的撓曲。
式中：k0——常溫設計下驗算鋼柱底截面的最大正應力（不計地震作用）設計值與強度設計值f之比；k1——考慮偶然組合的系數，取0.8；
k2——溫度應力水平，按A.3.2、A.3.3條確定；
f——鋼材常溫強度設計值，按《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值。
當k≤3.0時取k= 0.3。
A.3.2 當與驗算鋼柱在本層及上一層相連的梁均為兩端鉸接或懸臂時，則取k2=0。
A.3.3 溫度應力水平可按下式計算：
式中：σT——溫度應力，按A.3.4條確定。A.3.4 溫度應力應按下式計算：
式中：A——驗算鋼柱的毛截面面積（mm2）；N——驗算鋼柱在框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.5條確定；
φ——驗算鋼柱的穩(wěn)定系數，按現行標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值，當k0由強度控制時取φ=1，當k0由強軸穩(wěn)定控制時取φ=φx，當k0由弱軸穩(wěn)定控制時取φ=φy。
A.3.5 驗算鋼柱在框架梁約束下的溫度軸力應按下式計算：
式中：NT1——驗算鋼柱在本層框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.6、A.3.7條確定（N）；NT2——驗算鋼柱在上一層框架梁約束下的溫度軸力，按A.3.6、A.3.9條確定（N）。
A.3.6 驗算鋼柱在本層和上一層框架梁約束下的溫度軸力不應超過式（A.3.6-1）、（A.3.6-2）計算值。
式中：n1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁數目；n2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁數目；
kn——系數，梁與柱兩端剛接取2；一端鉸接，一端剛接取1，兩端鉸接取0；當梁遠端支承在梁上時，視為鉸接；
l1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的凈跨度。當梁與柱設有斜撐時，取斜撐節(jié)點之間的距離（mm）；
l2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的凈跨度，當梁與柱設有斜撐時，取斜撐節(jié)點之間的距離（mm）；
h——與驗算鋼柱相連的本層或上一層兩端支承梁的截面高度（mm）；
Aw——與驗算鋼柱相連的本層或上一層兩端支承梁的腹板面積（mm2）；
ks——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁鋼材的屈服強度降低系數，按A.3.11條確定；
fy——鋼材常溫的屈服強度（或屈服點），按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017 取值；
Q1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁在常溫設計下（不計地震作用），在驗算鋼柱一側的梁端剪力（N）；
Q2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁在常溫設計下（不計地震作用），在驗算鋼柱一側的梁端剪力（N）；
0.8——考慮偶然組合的系數。
A.3.7 驗算鋼柱在本層框架梁約束下的溫度軸力可按下式計算：
式中：kT1——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的抗剪剛度，按 A.3.8條確定（N/mm）；h1——驗算鋼柱底截面到梁頂面的高度，如果柱底進行保護，則為未保護部分高度（mm）；
Tm1——驗算鋼柱的最高平均溫度，按A.3.13條確定；
Tm2——與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的遠端支承柱的最高平均溫度，按A.3.13條確定；
α——鋼材的線膨脹系數，取1.2×10-5/ ℃；
ETm——驗算鋼柱在其最高平均溫度時的彈性模量，按A.3.11條確定。
A.3.8 與驗算鋼柱相連的本層兩端支承梁的抗剪剛度按下式計算：
式中：kp——梁的節(jié)點約束系數，梁與柱兩端剛接取12；一端鉸接，一端剛接取3，兩端鉸接取0；當梁遠端支承在梁上時，視為鉸接；ETb——本層兩端支承梁在溫度T時的彈性模量，按A.3.11條確定；
I——梁截面對其水平形心軸的慣性矩（mm4）；
A.3.9 驗算鋼柱在上一層框架梁約束下的溫度軸力可按下式計算：
式中：h2——驗算鋼柱上一層層高（mm）；kT2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的抗剪剛度，按A.3.10條確定；
A2——驗算鋼柱上一層的毛截面面積（mm4）；
A.3.10 與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁的抗剪剛度可按下式計算：
式中：I2——與驗算鋼柱相連的上一層兩端支承梁截面對其水平形心軸的慣性矩（mm2）；E——鋼材在常溫時的彈性模量，按現行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》GB 50017取值。
A.3.11 鋼材在溫度T時的彈性模量ET= kEE，彈性模量降低系數kE和屈服強度降低系數ks可查表A.3.11確定。 表A.3.11 鋼材的彈性模量降低系數kE、屈服強度降低系數ks與溫度T的關系
A.3.12 計算梁彈性模量和屈服強度降低系數時其溫度取值：當梁在事故坑上方并設置保護時取400℃，不保護時取500℃；不在事故坑上方時取30℃。A.3.13 鋼柱在爐料熱作用下的最高平均溫度Tm可按下式確定：
式中：T3——鋼柱翼緣厚度d=25mm，柱與事故坑邊緣距離s=1m時的最高平均溫度，按表A.3.13-1取值；T4——鋼柱最高平均溫度隨翼緣厚度d和距離s變化的溫度調整值，按表A.3.13-2取值。 表A.3.13-1 鋼柱最高平均溫度T3（℃）
表A.3.13-2 鋼柱最高平均溫度調整值T4（℃）
A.3.14 如果框架梁遠端支承在另一根梁上，式（A.3.7）、式（A.3.9）中h1αTm2應為框架梁的支座處因支承梁的支承柱的溫度變化產生的膨脹變形，計算時先確定支承梁的柱的膨脹變形，不考慮支承梁的撓曲。
住宅設計規(guī)范 GB50096
電動汽車充電站設計規(guī)
