C.1 流量計(jì)算
在常壓和環(huán)境溫度25°C條件下，排煙管道中的體積流量V298由式C.1和C.2給出：
式C.1中假定材料燃燒產(chǎn)生的氣體(相對(duì)于空氣）密度的變化僅由溫度升高而引起，可以忽略化學(xué)成分或濕度的變化對(duì)其的影響。校準(zhǔn)因子kt取決于流速分布校正因子（kc），以及丙烷、甲醇校準(zhǔn)過程中獲得的校正因子，而kc通過順著排煙管道的內(nèi)徑截面測(cè)量流速分布獲得(見F.3.4)。
C. 2 產(chǎn)生的熱效應(yīng)
C.2.1 點(diǎn)火源的熱釋放
校準(zhǔn)過程中，點(diǎn)火源的熱釋放等級(jí)qb由式C.3給出，根據(jù)丙烷的消耗量來計(jì)算：
注：假設(shè)燃燒效率為100%，則△hc,eff可以被設(shè)定為46.4kj/g。
C.2.2 試驗(yàn)樣品的熱釋放
電纜試樣的熱釋放速率q，由式C.4計(jì)算得出：
注：每次試驗(yàn)開始階段，由于去除點(diǎn)火源的熱釋放，q將出現(xiàn)負(fù)值(此時(shí)設(shè)為0)，這是因?yàn)椴牧先紵a(chǎn)生的氣體充滿燃燒室并傳送到吸煙罩需要一定的時(shí)間（即延遲時(shí)間）。
式C.3到C.6都基于近似得出，因此有以下局限：
a) 未考慮一氧化碳的生成量，通常這一誤差可以忽略。如果測(cè)定了一氧化碳濃度，那么對(duì)于那些需要將不完全燃燒的影響進(jìn)行量化的情況，就能做出修正計(jì)算；
b) 僅部分考慮了水蒸氣對(duì)流量和氣體分析的影響。通過對(duì)水蒸氣局部壓力的連續(xù)測(cè)量可以修正這種誤差；
c) E因子是大量被測(cè)樣品燃燒熱的平均值，取值為17.2×103kj/m3，在大多數(shù)情況下能達(dá)到可接受的精度。
C.3 空氣中水蒸氣摩爾數(shù)的計(jì)算
空氣中水蒸氣的摩爾數(shù)可以根據(jù)大氣條件（環(huán)境溫度θatm，相對(duì)濕度RH和大氣壓力
)，由式 C.7計(jì)算得出：
式C.1中假定材料燃燒產(chǎn)生的氣體(相對(duì)于空氣）密度的變化僅由溫度升高而引起，可以忽略化學(xué)成分或濕度的變化對(duì)其的影響。校準(zhǔn)因子kt取決于流速分布校正因子（kc），以及丙烷、甲醇校準(zhǔn)過程中獲得的校正因子，而kc通過順著排煙管道的內(nèi)徑截面測(cè)量流速分布獲得(見F.3.4)。
C. 2 產(chǎn)生的熱效應(yīng)C.2.1 點(diǎn)火源的熱釋放
校準(zhǔn)過程中，點(diǎn)火源的熱釋放等級(jí)qb由式C.3給出，根據(jù)丙烷的消耗量來計(jì)算：
注：假設(shè)燃燒效率為100%，則△hc,eff可以被設(shè)定為46.4kj/g。
C.2.2 試驗(yàn)樣品的熱釋放電纜試樣的熱釋放速率q，由式C.4計(jì)算得出：
注：每次試驗(yàn)開始階段，由于去除點(diǎn)火源的熱釋放，q將出現(xiàn)負(fù)值(此時(shí)設(shè)為0)，這是因?yàn)椴牧先紵a(chǎn)生的氣體充滿燃燒室并傳送到吸煙罩需要一定的時(shí)間（即延遲時(shí)間）。式C.3到C.6都基于近似得出，因此有以下局限：
a) 未考慮一氧化碳的生成量，通常這一誤差可以忽略。如果測(cè)定了一氧化碳濃度，那么對(duì)于那些需要將不完全燃燒的影響進(jìn)行量化的情況，就能做出修正計(jì)算；
b) 僅部分考慮了水蒸氣對(duì)流量和氣體分析的影響。通過對(duì)水蒸氣局部壓力的連續(xù)測(cè)量可以修正這種誤差；
c) E因子是大量被測(cè)樣品燃燒熱的平均值，取值為17.2×103kj/m3，在大多數(shù)情況下能達(dá)到可接受的精度。
C.3 空氣中水蒸氣摩爾數(shù)的計(jì)算
空氣中水蒸氣的摩爾數(shù)可以根據(jù)大氣條件（環(huán)境溫度θatm，相對(duì)濕度RH和大氣壓力
)，由式 C.7計(jì)算得出：
室內(nèi)消火栓 GB3445-20
