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6.4.1 在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火計算時，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力和變形的影響。
6.4.2 計算鋼結(jié)構(gòu)中某一構(gòu)件受火升溫的溫度內(nèi)力和變形時，可將受火構(gòu)件的溫度效應(yīng)等效為桿端作用力（圖6.4.2 ) ，并將該作用力作用在與該桿端對應(yīng)的結(jié)構(gòu)節(jié)點上，然后按常溫下的分析方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，得到該構(gòu)件升溫對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的溫度內(nèi)力和變形。其中，受火構(gòu)件的溫度內(nèi)力可按下式確定：受火構(gòu)件的溫度內(nèi)力確定

式中

    NT——受火構(gòu)件的軸向溫度內(nèi)力（壓力）；
    MTi——受火構(gòu)件的桿端溫度彎矩（方向與圖6.4.2b所示Mte方向相反）；
    Nf——按等效作用力分析得到的受火構(gòu)件的軸力（受拉為正）
    Mfi——按等效作用力分析得到的受火厚繭的桿端彎矩（方向與圖6.4.2b所示MTe方向一致為正）；
    T1、T2, ——受火構(gòu)件兩側(cè)或上下翼緣的溫度，對于有防火保護(hù)層的鋼構(gòu)件取T1＝T2；
    T0——受火前構(gòu)件的溫度；
    ET——溫度為（T1＋T2）/2時鋼材的彈性模量；
    A——受火構(gòu)件的截面積；
    I——受火構(gòu)件的界面慣性矩；
    h——受火構(gòu)件的界面高度。

圖6.4.2 結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)等效為桿端作用力 6.4.3 計算框架柱的溫度內(nèi)力時，如僅考慮該柱升溫（相鄰柱不升溫），則該柱的溫度內(nèi)力可根據(jù)計算結(jié)果折減30％。
6.4.4 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火驗算時，受火構(gòu)件在外荷載作用下的內(nèi)力，可采用常溫下相同荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力乘以折減系數(shù)0.9 。

條文說明
6.4 結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析
6.4.1～6.4.3 當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件溫度分布以及高溫材料模型可以確定時，宜采用結(jié)構(gòu)分析的方法計算火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形。高溫下的結(jié)構(gòu)分析方法和常溫下的結(jié)構(gòu)分析方法相同，只是高溫分析中必須考慮材料本構(gòu)關(guān)系的不斷改變。
由于火災(zāi)一般只發(fā)生并局限于建筑物的局部，因此也可以采用子結(jié)構(gòu)分析模型計算火災(zāi)下局部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形。子結(jié)構(gòu)包括火災(zāi)區(qū)域結(jié)構(gòu)部分并適當(dāng)延伸，其邊界條件（包括邊界上的作用力）由常溫下的結(jié)構(gòu)分析得出并假定在火燃燒過程中保持不變。
進(jìn)行構(gòu)件抗火設(shè)計時，構(gòu)件上的內(nèi)力可由火災(zāi)下整體結(jié)構(gòu)分析方法或子結(jié)構(gòu)分析方法得到。
6.4.4 當(dāng)不進(jìn)行火災(zāi)下整體結(jié)構(gòu)分析或子結(jié)構(gòu)分析時，火災(zāi)區(qū)域構(gòu)件由外荷載產(chǎn)生的內(nèi)力可以按照常溫下結(jié)構(gòu)分析的結(jié)果進(jìn)行折減（考慮受火構(gòu)件彈性模量降低），拆減系數(shù)取0.9 一般偏于保守。非火災(zāi)區(qū)域構(gòu)件的內(nèi)力假定和常溫下相同。