6.5.1 鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算時(shí)，可按偶然設(shè)計(jì)狀況的作用效應(yīng)組合，采用下列較不利的設(shè)計(jì)表達(dá)式：      

條文說明
  6.5 作用效應(yīng)組合
6.5.1 考慮到火災(zāi)屬于小概率的偶然事件，因此，在進(jìn)行作用效應(yīng)組合時(shí)，應(yīng)取火災(zāi)發(fā)生時(shí)恒荷載、樓面或屋面活荷載和風(fēng)荷載最可能出現(xiàn)的值。
    本條采用了現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《 工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》 GB 50153 規(guī)定的偶然設(shè)計(jì)狀況作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)表達(dá)式（源自歐洲規(guī)范EN 1990 : 2002 ）。其中：
    1 按國家標(biāo)準(zhǔn)《 建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》 GB 5068 一2001 第7.0.1 條的規(guī)定，偶然作用的代表值TK不乘以分項(xiàng)系數(shù)。
    2 與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變作用，根據(jù)觀察資料和工程經(jīng)驗(yàn)采用適當(dāng)?shù)拇碇怠?nbsp;
　具體而言，根據(jù)EN 1900：2002 的規(guī)定，樓面或屋面活荷載Q ，采用其頻遇值ψfQK或準(zhǔn)永久值 ψqQK，其中，頻遇值系數(shù)咖和準(zhǔn)永久值系數(shù)人均按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009采用；風(fēng)荷載采用其頻遇值 ψf WK，且取 ψf＝0.4。
7.1.1 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)可采用第7.1.2 或7.1.3 條規(guī)定的步驟進(jìn)行。
7.1.2 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)方法一的步驟為：
    1 按第6.5.1 條進(jìn)行荷載效應(yīng)組合。
    2 根據(jù)構(gòu)件和荷載類型，按第7.4 和7.5 節(jié)有關(guān)條文，確定構(gòu)件的臨界溫度Td。
    3 當(dāng)保護(hù)材料為膨脹型時(shí)，保護(hù)層厚度可按試驗(yàn)方法確定。當(dāng)保護(hù)材料為非膨脹時(shí)，可按下述方法計(jì)算所需防火被覆厚度：
    1）由給定的臨界溫度Td、耐火極限（標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間t或等效曝火時(shí)間te）,按附錄G查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)B。
    2）由下式計(jì)算保護(hù)層厚度：       3)當(dāng)k≤0.01或不便確定時(shí)，可編于安全地按下式計(jì)算保護(hù)層厚度：       4）當(dāng)防火保護(hù)材料的平衡含水率P較大（延遲時(shí)間大于5min），可先按式（7.1.2-1）求出初定厚度d′I,然后按下式估計(jì)延遲時(shí)間：       以（t--tv）代表t 重新按附錄G 查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)B 值，再根據(jù)式（7.1.2-1 ）求得最后厚度。
    如果防火保護(hù)材料的等效導(dǎo)熱系數(shù)根據(jù)附錄A 確定，則無需考慮防火被覆中水分引起的延遲時(shí)間。
    以上各式中符號意義同第6.3 節(jié)。
7.1.3 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)方法二的步驟為：
    1 設(shè)定一定的防火被覆厚度。
    2 按第6.3 節(jié)有關(guān)條文計(jì)算構(gòu)件在要求的耐火極限下的內(nèi)部溫度。
    3 按第4.1 節(jié)有關(guān)條文確定高溫下鋼材的參數(shù)，按第6.4 節(jié)有關(guān)條文計(jì)算結(jié)構(gòu)構(gòu)件在外荷載和溫度作用下的內(nèi)力。
    4 按第5.2 節(jié)規(guī)定進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析（含溫度效應(yīng)分析），并按第6.5 節(jié)進(jìn)行荷載效應(yīng)組合。
    5 根據(jù)構(gòu)件和受載的類型，按第7.2 和7.3 節(jié)有關(guān)條文進(jìn)行構(gòu)件耐火承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算。
    6 當(dāng)設(shè)定的防火被覆厚度不合適時(shí)（過小或過大），可調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述1～5 步聚。
7.1.4 鋼結(jié)構(gòu)整體的抗火驗(yàn)算可按下列步驟進(jìn)行：
    1 設(shè)定結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件一定的防火被覆厚度。
    2 確定一定的火災(zāi)場景。
    3 進(jìn)行火災(zāi)溫度場分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析。
    4 在第6.5.1 條規(guī)定的荷載作用下，分析結(jié)構(gòu)是否滿足第5.1.3 條的要求。
    5 當(dāng)設(shè)定的結(jié)構(gòu)防火被覆厚度不合適時(shí)（過小或過大），調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述 1～4 步驟。


條文說明 7.1 抗火設(shè)計(jì)步驟
7.1.1 本節(jié)推薦了兩種鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)方法，這兩種方法實(shí)質(zhì)上是等效的。方法一（7.1.2）實(shí)質(zhì)上是按第5.1.3 條第三款的設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)，方法二（7.1.3）實(shí)質(zhì)上是按第5.1.3 條第一款的設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)杭火設(shè)計(jì)。在工程應(yīng)用中，方法一比方法二簡單，但方法一難以反映溫度內(nèi)力對鋼構(gòu)件臨界溫度的影響（需反復(fù)迭代）。因此，當(dāng)鋼構(gòu)件在火災(zāi)中的溫度內(nèi)力占荷載組合效應(yīng)的比例較小可近似忽略時(shí)，宜采用方法一進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)，較為簡便；而當(dāng)構(gòu)件中溫度內(nèi)力占荷載組合效應(yīng)的比例較大時(shí)，宜采用方法二進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)，較為直觀。
7.1.2 在方法一中按式（6.3.1）計(jì)算鋼構(gòu)件溫度時(shí)，必須使用計(jì)算機(jī)。為方便使用，對式（6.3.1) 進(jìn)行計(jì)算機(jī)迭代計(jì)算，將計(jì)算結(jié)果列表于附錄G ，設(shè)計(jì)中可直接查用。當(dāng)根據(jù)臨界溫度和耐火時(shí)間要求查附錄G 得出綜合傳熱系數(shù)B 后，從式（6.3.2-3）解出保護(hù)層厚度di 即得式（7.1.2-1) ．由于目前防火材料廠家未提供保護(hù)材料的ci和ρi，式（7.1.2-1) 中k 值往往不便確定。當(dāng)k 值不便確定，或保護(hù)材料的吸熱能力較小（ci和 ρi較?。r(shí)，可忽略其影響（偏于安全），令     即得式（7.1.2-2）。
    當(dāng)所選保護(hù)材料含有較大水分時(shí)，溫度上升到100 ℃ 水分蒸發(fā)，吸收的熱量大部分用于蒸發(fā)水分，而保護(hù)材料的溫度基本不升高。當(dāng)水分蒸發(fā)完后，保護(hù)材料溫度重新上升。此后，升溫曲線與干材料相似，但需看滯后時(shí)間tv。滯后時(shí)間tv 即水分蒸發(fā)所占用的時(shí)間，根據(jù)ECCS 試驗(yàn)結(jié)果給出式（7.1.2-3）。詳細(xì)內(nèi)容請參見屈立軍等著《 建筑結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計(jì)》 （中國建材工業(yè)出版社，1995 年）. 
7.1.3、7.1.4 實(shí)質(zhì)上是按5.1.3 條第一款的設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件和鋼結(jié)構(gòu)整體抗火設(shè)計(jì)。