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H.0.1 當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)中的樓板為普通現(xiàn)澆樓板或壓型鋼板組合樓板，且樓板的耐火極限不大于1.5h時，可考慮薄膜效應(yīng)，按本附錄方法進(jìn)行樓板的抗火設(shè)計。 H.0.2 考慮薄膜效應(yīng)進(jìn)行樓板的抗火設(shè)計時，應(yīng)按下列要求將樓板劃分為板塊設(shè)計單元：
    1 板塊應(yīng)為矩形，且長寬比不大于2；
    2 板塊四周應(yīng)有梁支撐，且梁滿足第7章的抗火設(shè)計要求；
    3 板塊中應(yīng)布置鋼筋網(wǎng)，對于普通現(xiàn)澆樓板可為受力鋼筋網(wǎng)，對于壓型鋼板組合樓板可為溫度鋼筋網(wǎng)；
    4 板塊內(nèi)可有1根以上次梁，且次梁的方向一致；
    5 板塊內(nèi)部區(qū)域不得有柱（柱可設(shè)在板塊邊界上）；
    6 板塊內(nèi)開洞尺寸不得大于300mm.
    若劃分的板塊設(shè)計單元不符合以上要求，則不得按本附錄方法進(jìn)行樓板的抗火設(shè)計。
H.0.3 考慮薄膜效應(yīng)后，板塊的極限承載力可按下式計算： q_r＝e_Tq_f＋qb_1T                     (H.0.3 ) 式中e_T---高溫下，考慮板的薄膜效應(yīng)后板塊承載力的增大系數(shù)，按H.0.4條計算；
    q_f---板塊在常溫下的極限承載力，對壓型鋼板組合樓板按肋以上混疑土板部分并考慮負(fù)筋和溫度鋼筋的作用計算；
    qb,_T ---板塊中次梁在火災(zāi)中的承載力。
H.0.4 e_T可通過圖H.0.4-1～H.0.4-3查得。其中μ為板塊短跨方向配筋率與長跨方向配筋率的比值，a為板塊長短跨長的比值。h_o為樓板的有效厚度，即板厚減去鋼筋保護(hù)層厚度。為板塊中心在耐火極限t時的最大豎向位移，按式（H.0.5-1）放大系數(shù)與相對位移的關(guān)系

圖H.0.4-1μ時＝1.0時放大系數(shù)er與相對位移的關(guān)系放大系數(shù)與相對位移的關(guān)系

圖H.0.4-2 μ＝0.5時放大系數(shù)e_r與相對位移的關(guān)系放大系數(shù)與相對位移的關(guān)系

圖H.0.4-3 μ＝1.5時放大系數(shù)e_r與相對位移的關(guān)系 H.0.5 板塊中心在1.5h時的豎向位移w應(yīng)按下式計算：板塊中心在1.5h時的豎向位移w計算

式中K——與樓板變形有關(guān)的系數(shù)取0.4；
    B——板塊短跨尺寸（m );
    a——鋼筋的溫度膨脹系數(shù),1.4×10^-5；
    λ——普通現(xiàn)澆樓板單位寬度負(fù)彎矩鋼筋截面面積與板底鋼筋截面面積的比值；壓型鋼板組合樓板負(fù)彎矩鋼筋截面面積與溫度鋼筋截面面積的比值；
   △T——普通現(xiàn)澆樓板板底鋼筋在1.5h 時的升溫，按表H.0.5 確定；壓型鋼板組合樓板為溫度鋼筋在10.5h的升溫；
    t——曝火時間（min)取90min ；
T0——室溫（℃ ）；
d——溫度鋼筋中心到曝火面的距離（m) ；
   H——板厚（m )圖H.0.5)；
   W2、w4——幾何參數(shù)（圖H.0.5)(m）。