3.2.1 除直接受動荷載作用的樓板、無防水層的屋面板以及要求不出現(xiàn)裂縫的構件外，內(nèi)力計算時均可考慮塑性內(nèi)力重分布，按塑性分析法設計。
說明：塑性分析法是按塑性鉸線理論計算，使用時沿塑性鉸線并無開裂現(xiàn)象。
塑性分析法與彈性分析法相比，能節(jié)約鋼材。
但是塑性分析法也有適用范圍，例如處于侵蝕環(huán)境等情況下，就不宜采用。這種情況可采用彈性分析法，并可以對支座彎矩進行適當調(diào)幅。
3.2.2 現(xiàn)澆板的擱置長度：在磚砌體上時不小于120mm，且不小于板的厚度；在混凝土構件上時不小于80mm；在鋼構件上時不小于50mm。
3.2.3 現(xiàn)澆單向板支座鋼筋伸入跨中長度及錨入梁內(nèi)的長度見圖3.2.3。簡支板或連續(xù)板下部縱向受力筋伸入支座錨固長度：大于等于5倍鋼筋直徑且伸過墻或梁中心線。當連續(xù)板內(nèi)溫度、收縮應力較大時，伸入支座的長度宜適當增加。邊支座的上部鋼筋可按簡支構造處理，伸至盡端，做一個向下直勾彎至板底即可(不需要采用錨固長度la)。
圖3.2.3 單向板配筋
式中 Qk——可變荷載的標準值；
Gk——永久荷載的標準值。
2.板下部受力鋼筋，可根據(jù)鋼筋實際長度采用甲或乙的配筋形式。
3.當跨度相差＞20％時，上部受力鋼筋仰過支座邊緣的長度a值應按彎矩圖形確定。
3.2.4 現(xiàn)澆雙向板受力筋的配置，跨中受力鋼筋小跨度方向在下，大跨度方向在上。見圖3.2.4。
圖3.2.4 雙向板配筋
3.2.5 現(xiàn)澆單向板或雙向板，當跨中設置后澆帶時，相鄰兩邊支座的負鋼筋應考慮后澆帶澆灌混凝土前的懸臂作用而予以適當加強。也可在施工時增加臨時支撐。
3.2.6 現(xiàn)澆板內(nèi)埋設機電暗管時，管外徑不應大于板厚的1/3。管子交叉處不受此限制。
說明：在管子交叉處，兩根管子的外徑相加值可以大于1/3板厚，但此時管子外皮的混凝土保護層厚度應≥25mm。
3.2.7 四周與梁整體連接的板(無梁樓板除外)，按彈性計算所得的彎矩數(shù)值，可根據(jù)下列情況予以減少：
1 中間跨的跨中截面及中間支座截面可減少20％；
2 邊跨的跨中截面及從樓板邊緣算起的第二支座截面：
當Lb/L＜1.5時可減少20％；
當1.5≤Lb/L≤2時可減少10％；
式中 L——垂直于樓板邊緣方向的計算跨度；
Lb——沿樓板邊緣方向的計算跨度(圖3.2.7)；
3 角區(qū)格不應減少。
圖3.2.7 整體肋形樓板計算跨度示意圖
3.2.8 挑檐轉(zhuǎn)角處挑板應按下列情況配置附加加強鋼筋：
在挑檐轉(zhuǎn)角處配置放射形加強支座鋼筋，其配筋量應按計算需要配置，鋼筋的錨固長度應大于懸挑長度且不小于la,見圖3.2.8。
圖3.2.8 挑檐轉(zhuǎn)角處的加強配筋
(若角部有柱時，錨固長度可自柱邊算起)
圖3.2.3 單向板配筋
式中 Qk——可變荷載的標準值；
Gk——永久荷載的標準值。
2.板下部受力鋼筋，可根據(jù)鋼筋實際長度采用甲或乙的配筋形式。
3.當跨度相差＞20％時，上部受力鋼筋仰過支座邊緣的長度a值應按彎矩圖形確定。
3.2.4 現(xiàn)澆雙向板受力筋的配置，跨中受力鋼筋小跨度方向在下，大跨度方向在上。見圖3.2.4。
圖3.2.4 雙向板配筋
3.2.5 現(xiàn)澆單向板或雙向板，當跨中設置后澆帶時，相鄰兩邊支座的負鋼筋應考慮后澆帶澆灌混凝土前的懸臂作用而予以適當加強。也可在施工時增加臨時支撐。
3.2.6 現(xiàn)澆板內(nèi)埋設機電暗管時，管外徑不應大于板厚的1/3。管子交叉處不受此限制。
說明：在管子交叉處，兩根管子的外徑相加值可以大于1/3板厚，但此時管子外皮的混凝土保護層厚度應≥25mm。
3.2.7 四周與梁整體連接的板(無梁樓板除外)，按彈性計算所得的彎矩數(shù)值，可根據(jù)下列情況予以減少：
1 中間跨的跨中截面及中間支座截面可減少20％；
2 邊跨的跨中截面及從樓板邊緣算起的第二支座截面：
當Lb/L＜1.5時可減少20％；
當1.5≤Lb/L≤2時可減少10％；
式中 L——垂直于樓板邊緣方向的計算跨度；
Lb——沿樓板邊緣方向的計算跨度(圖3.2.7)；
3 角區(qū)格不應減少。
圖3.2.7 整體肋形樓板計算跨度示意圖
3.2.8 挑檐轉(zhuǎn)角處挑板應按下列情況配置附加加強鋼筋：
在挑檐轉(zhuǎn)角處配置放射形加強支座鋼筋，其配筋量應按計算需要配置，鋼筋的錨固長度應大于懸挑長度且不小于la,見圖3.2.8。
圖3.2.8 挑檐轉(zhuǎn)角處的加強配筋
(若角部有柱時，錨固長度可自柱邊算起)
鋼結(jié)構防火涂料 GB149
