4.2.1 管道的敷設(shè)坡度不宜小于2‰，進入建筑物的管道宜坡向干管。管道的高處宜設(shè)放氣閥，低處宜設(shè)放水閥。直接埋地的放氣管、放水管與管道有相對位移處應(yīng)采取保護措施。 4.2.2 管道應(yīng)利用轉(zhuǎn)角自然補償。 4.2.3 轉(zhuǎn)角管段的臂長應(yīng)大于或等于彎頭變形段長度。彎頭變形段長度應(yīng)按下列公式計算： 式中：le——彎頭變形段長度(m)；       k——與土壤特性和管道剛度有關(guān)的參數(shù)(1/m)；       Dc——外護管外徑(m)；       C——土壤橫向壓縮反力系數(shù)(N/m3)；       E——鋼材的彈性模量(MPa)；       Ip——直管工作管橫截面的慣性矩(m4)。 4.2.4 “Z”形、“П”形補償管段可分割成兩個轉(zhuǎn)角管段，每個轉(zhuǎn)角管段的臂長均應(yīng)大于或等于管道的彎頭變形段長度(圖4.2.4)。 圖4.2.4 轉(zhuǎn)角管段布置示意圖 4.2.5 管道小角度折角不大于表4.2.5的規(guī)定時，可視為直管段。 表4.2.5 可視為直管段的最大折角 4.2.6 管道的折角β大于本規(guī)程表4.2.5的規(guī)定時，可采取下列處理措施：     1 采用彎管(圖4.2.6-a)；   圖4.2.6 管道的轉(zhuǎn)角處理示意圖     2 將大折角β分解為幾個小折角α(圖4.2.6-b)；     3 串聯(lián)2個彎頭，將大折角β轉(zhuǎn)化為“Z”形管段(圖4.2.6-c)；     4 串聯(lián)4個彎頭，將大折角β轉(zhuǎn)化為“П”形管段(圖4.2.6-d)；     5 一個小折角α串聯(lián)一個彎頭，取代大折角β(圖4.2.6-e)；     6 串聯(lián)3個彎頭，將大折角β分解為2個“L”形管段(圖4.2.6-f)；     7 串聯(lián)4個彎頭，將大折角β分解為“Z”形和“L”形管段(圖4.2.6-g)。 4.2.7 直埋管道分支點干管的軸向熱位移量不宜大于50mm。 4.2.8 公稱直徑小于或等于500mm的支管可從干管直接引出，在支管上應(yīng)設(shè)固定墩或軸向補償器或彎管補償器，并應(yīng)符合下列規(guī)定：     1 分支點至支管上固定墩的距離不宜大于9m；     2 分支點至支管上軸向補償器或彎管的距離不宜大于20m；     3 分支點至支管上固定墩或彎管補償器的距離不應(yīng)小于支管的彎頭變形段長度；     4 分支點至支管上軸向補償器的距離不應(yīng)小于12m。 4.2.9 軸向補償器和管道軸線應(yīng)一致，軸向補償器與分支點、轉(zhuǎn)角、變坡點的距離不應(yīng)小于管道彎頭變形段長度的1.5倍，且不應(yīng)小于12m。   條文說明   4.2 管道敷設(shè) 4.2.1 熱水管道要布置一定的坡度，在設(shè)計時確定放氣、排水設(shè)施的位置和規(guī)格，滿足管道充水和放水要求。設(shè)在過渡段的直埋放氣、放水管與管道位移不一致時容易破壞，連接處的設(shè)置要防止開口處受力過大。 4.2.2 直埋管道敷設(shè)線路經(jīng)常需要轉(zhuǎn)彎，有些設(shè)計通過設(shè)置固定墩、補償器減小彎頭處的應(yīng)力，不但增加工程投資，也增加了管道的安全風(fēng)險。本條規(guī)定應(yīng)利用轉(zhuǎn)角自然補償，需要設(shè)計單位進行設(shè)計計算，并采用適合自然補償?shù)墓芗?，不推薦在每個管道轉(zhuǎn)彎處都加固定墩的設(shè)計方法。 4.2.3 直埋管道升溫時彎頭附近會產(chǎn)生側(cè)向變形，以補償管道熱伸長。轉(zhuǎn)角管段布置時兩側(cè)的臂長要大于管道側(cè)向變形段的長度，在此范圍內(nèi)不應(yīng)再布置三通、折角、彎頭、閥門、補償器、固定墩、檢查室等附件。本規(guī)程附錄C彈性抗彎鉸解析法在公式推導(dǎo)過程中作了kl≥3的假定，使公式大為簡化，形成了現(xiàn)在應(yīng)用的簡明近似式。為使該公式的應(yīng)用范圍略有擴大，在kl≥2.3(即大于變形段長度)時即可應(yīng)用該法，而計算誤差不致過大。不符合此項規(guī)定時，應(yīng)采用有限元法計算。本條用此條件將轉(zhuǎn)角管段的臂長限定為le＝2.3/k。 4.2.4 “Z”形和“П”形管段是最常見的管段布置形式。“Z”形管段分割時以垂直臂上的駐點將管段分為兩個“L”形管段，對于兩側(cè)轉(zhuǎn)角相同的“Z”形管段，駐點可取垂直臂中點。“П”形管段自外伸臂的頂點起將兩個外伸臂連同兩側(cè)的直管段分為兩個“L”形管段，“П”形兩外伸臂頂點間的管段一般很短，對分割為兩個“L”形管段無大影響。 4.2.5 本條保留了原規(guī)程3.2.3條可視為直管段的折角范圍，增加了DN500以上管徑及常用循環(huán)溫差范圍下的最大折角。循環(huán)工作溫差140℃最大平面折角比修訂前降低了。事實上當(dāng)循環(huán)溫差達到140℃，在設(shè)計壓力2.5MPa的條件下，只有少量小直徑管道能通過安定性分析驗算。     為了探索和分析水平轉(zhuǎn)角管段滿足強度條件之最大折角的變化規(guī)律，分別按照強度條件、疲勞分析、局部屈曲分析等3種方法進行了計算。     從計算結(jié)果看：     1 安裝溫差對轉(zhuǎn)角強度的影響可以忽略不計。     2 循環(huán)工作溫差對折角的影響是顯著的。隨著循環(huán)溫差的減小，該折角可顯著增大。     3 徑厚比的影響也是明顯的，隨著徑厚比的增大，在其他條件相同的情況下，該折角減小。     4 土壤橫向約束反力系數(shù)C對折角的大小有影響。以取值范圍1×106N/m3～10×106N/m3為例進行計算，結(jié)果表明：隨著C增大，折角可增大，增加的幅度，小管比大管的小。因此折角周向嚴(yán)禁墊泡沫墊。     5 隨著埋深的增加，折角增加，但幅度不大。     6 從限制折角大小的嚴(yán)格程度排序，依次為強度條件、局部不會屈曲、疲勞分析法。     對于DN500以下的管道，坡度變化仍采用小于2％；對于DN600～DN1200的管道，坡度變化不大于1％。考慮到豎向變坡是不可避免的，所以豎向折角按照第四強度理論和經(jīng)典疲勞分析，坡度變化放大到0.01，即折角放大到0.6度，即使是循環(huán)溫差120℃，DN500～DN1200的管道，尚有6％的余度。 4.2.6 本條給出了一些處理折角的方式，在沒有條件提前訂購預(yù)制彎管時，可以用“L”形或“П”形管段代替折角。     在管道敷設(shè)中推行采用彎管，具有諸多優(yōu)點：     1 管道布置可按更自然的方式沿街道或地形進行，減少了管線的長度；     2 可以避免使用小角度折角、“L”形和“Z”形管段；     3 可以減少管道接頭數(shù)量；     4 管道錨固段較長，位移量較少。 4.2.7 直埋管道引出分支時，分支點要選在干線位移小的部位，以免三通干管與支管變形無法協(xié)調(diào)而破壞。 4.2.8 直埋管道設(shè)分支時，分支管上的附件要與三通留有一定距離，保持三通附近管道的柔性。當(dāng)分支管徑小于或等于DN500時，管道的彎頭變形段長度為2m～8m，仍采用原規(guī)程條文引出分支的技術(shù)措施。當(dāng)管徑超過DN500后，彎頭變形段長度超過9m，如在支線上設(shè)固定墩和補償器，會導(dǎo)致支線對三通的作用危險增大，應(yīng)采取其他技術(shù)措施。 4.2.9 軸向補償器附近不應(yīng)布置分支、轉(zhuǎn)角、變坡點等會造成管道側(cè)向位移的附件，保持管道伸長方向與補償器軸線一致，避免補償器損壞。