D.2.1 在等效靜荷載和靜荷載共同作用下，當(dāng)按彈性受力狀態(tài)計(jì)算無(wú)梁樓蓋內(nèi)力時(shí)，宜按下列規(guī)定對(duì)板的內(nèi)力值進(jìn)行調(diào)整：
1 當(dāng)用直接方法計(jì)算時(shí)，對(duì)中間區(qū)格的板，宜將支座負(fù)彎矩與跨中正彎矩之比從2.0調(diào)整到1.3～1.5；對(duì)邊跨板，宜相應(yīng)降低負(fù)、正彎矩的比值；
2 當(dāng)用等代框架方法計(jì)算時(shí)，宜將支座負(fù)彎矩下調(diào)10％～15％，并應(yīng)按平衡條件將跨中正彎矩相應(yīng)上調(diào)；
3 支座負(fù)彎矩在柱上板帶和跨中板帶的分配可取3:1到2:1；跨中正彎矩在柱上板帶和跨中板帶的分配可取1:1到1.5:1；
4 當(dāng)無(wú)梁樓蓋的板與鋼筋混凝土邊墻整體澆筑時(shí)，邊跨板支座負(fù)彎矩與跨中正彎矩之比，可按中間區(qū)格板進(jìn)行調(diào)整。
D.2.2 沿柱邊、柱帽邊、托板邊、板厚變化及抗沖切鋼筋配筋率變化部位，應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算：
1 當(dāng)板內(nèi)不配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 Fl——沖切荷載設(shè)計(jì)值(N)，可取柱所承受的軸向力設(shè)計(jì)值減去柱頂沖切破壞錐體范圍內(nèi)的荷載設(shè)計(jì)值；
βh——截面高度影響系數(shù)。當(dāng)h＜800mm，取βh＝1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh＝0.9；其間按線性內(nèi)插法取用；
ftd——混凝土在動(dòng)荷載作用下抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，應(yīng)按本規(guī)范第4.2.3條規(guī)定取值；
um——沖切破壞錐體上、下周邊的平均長(zhǎng)度(mm)，可取距沖切破壞錐體下周邊h0/2處的周長(zhǎng)；
h0——沖切破壞錐體截面的有效高度(mm)；
2 當(dāng)板內(nèi)配有箍筋時(shí)，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 fyd——在動(dòng)荷載作用下抗沖切箍筋或彎起鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取fyd＝240N/mm2；
Asv——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋截面面積(m2)；
3 當(dāng)板內(nèi)配有彎起鋼筋時(shí)，彎起鋼筋根數(shù)不應(yīng)少于3根，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 Asb——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積(mm2)；
α——彎起鋼筋與板底面的夾角(°)。
D.2.3 當(dāng)無(wú)梁樓蓋的跨度大于6m，或其相鄰跨度不等時(shí)，沖切荷載設(shè)計(jì)值應(yīng)取按等效靜荷載和靜荷載共同作用下求得沖切荷載的1.1倍；當(dāng)無(wú)梁樓蓋的相鄰跨度不等，且長(zhǎng)短跨之比超過(guò)4:3，或柱兩側(cè)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩與沖切荷載設(shè)計(jì)值之比超過(guò)0.05(c＋h0)（c為柱邊長(zhǎng)或柱帽邊長(zhǎng)）時(shí)，應(yīng)增設(shè)箍筋。
條文說(shuō)明 D.2 承載力計(jì)算
D.2.2 原規(guī)范考慮到原《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ10-89)在抗沖切計(jì)算中過(guò)于保守，故把抗沖切承載力計(jì)算公式中系數(shù)由0.6提高到0.65。現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)為提高構(gòu)件抗沖切能力，將系數(shù)0.6提高到0.7，并規(guī)定同時(shí)應(yīng)計(jì)入二個(gè)折減系數(shù)βh及ηc 本條參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)對(duì)抗沖切計(jì)算公式進(jìn)行了適當(dāng)修改，以盡可能一致。
為使抗沖切鋼筋不致配的過(guò)多，以確?？箾_切箍筋或彎起鋼筋充分發(fā)揮作用，增加了板受沖切截面限制條件，相當(dāng)于配置抗沖切鋼筋后的抗沖切承載力不大于不配置抗沖切鋼筋的抗沖切承載力的1.5倍。
1 當(dāng)用直接方法計(jì)算時(shí)，對(duì)中間區(qū)格的板，宜將支座負(fù)彎矩與跨中正彎矩之比從2.0調(diào)整到1.3～1.5；對(duì)邊跨板，宜相應(yīng)降低負(fù)、正彎矩的比值；
2 當(dāng)用等代框架方法計(jì)算時(shí)，宜將支座負(fù)彎矩下調(diào)10％～15％，并應(yīng)按平衡條件將跨中正彎矩相應(yīng)上調(diào)；
3 支座負(fù)彎矩在柱上板帶和跨中板帶的分配可取3:1到2:1；跨中正彎矩在柱上板帶和跨中板帶的分配可取1:1到1.5:1；
4 當(dāng)無(wú)梁樓蓋的板與鋼筋混凝土邊墻整體澆筑時(shí)，邊跨板支座負(fù)彎矩與跨中正彎矩之比，可按中間區(qū)格板進(jìn)行調(diào)整。
D.2.2 沿柱邊、柱帽邊、托板邊、板厚變化及抗沖切鋼筋配筋率變化部位，應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行抗沖切驗(yàn)算：
1 當(dāng)板內(nèi)不配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 Fl——沖切荷載設(shè)計(jì)值(N)，可取柱所承受的軸向力設(shè)計(jì)值減去柱頂沖切破壞錐體范圍內(nèi)的荷載設(shè)計(jì)值；βh——截面高度影響系數(shù)。當(dāng)h＜800mm，取βh＝1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh＝0.9；其間按線性內(nèi)插法取用；
ftd——混凝土在動(dòng)荷載作用下抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，應(yīng)按本規(guī)范第4.2.3條規(guī)定取值；
um——沖切破壞錐體上、下周邊的平均長(zhǎng)度(mm)，可取距沖切破壞錐體下周邊h0/2處的周長(zhǎng)；
h0——沖切破壞錐體截面的有效高度(mm)；
2 當(dāng)板內(nèi)配有箍筋時(shí)，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 fyd——在動(dòng)荷載作用下抗沖切箍筋或彎起鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取fyd＝240N/mm2；Asv——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋截面面積(m2)；
3 當(dāng)板內(nèi)配有彎起鋼筋時(shí)，彎起鋼筋根數(shù)不應(yīng)少于3根，抗沖切可按下式驗(yàn)算：
式中 Asb——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積(mm2)；α——彎起鋼筋與板底面的夾角(°)。
D.2.3 當(dāng)無(wú)梁樓蓋的跨度大于6m，或其相鄰跨度不等時(shí)，沖切荷載設(shè)計(jì)值應(yīng)取按等效靜荷載和靜荷載共同作用下求得沖切荷載的1.1倍；當(dāng)無(wú)梁樓蓋的相鄰跨度不等，且長(zhǎng)短跨之比超過(guò)4:3，或柱兩側(cè)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩與沖切荷載設(shè)計(jì)值之比超過(guò)0.05(c＋h0)（c為柱邊長(zhǎng)或柱帽邊長(zhǎng)）時(shí)，應(yīng)增設(shè)箍筋。
條文說(shuō)明 D.2 承載力計(jì)算
D.2.2 原規(guī)范考慮到原《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ10-89)在抗沖切計(jì)算中過(guò)于保守，故把抗沖切承載力計(jì)算公式中系數(shù)由0.6提高到0.65。現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)為提高構(gòu)件抗沖切能力，將系數(shù)0.6提高到0.7，并規(guī)定同時(shí)應(yīng)計(jì)入二個(gè)折減系數(shù)βh及ηc 本條參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)對(duì)抗沖切計(jì)算公式進(jìn)行了適當(dāng)修改，以盡可能一致。
為使抗沖切鋼筋不致配的過(guò)多，以確?？箾_切箍筋或彎起鋼筋充分發(fā)揮作用，增加了板受沖切截面限制條件，相當(dāng)于配置抗沖切鋼筋后的抗沖切承載力不大于不配置抗沖切鋼筋的抗沖切承載力的1.5倍。
住宅設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50096
電動(dòng)汽車(chē)充電站設(shè)計(jì)規(guī)
