3.1.1 樁基礎(chǔ)應(yīng)按下列兩類極限狀態(tài)設(shè)計：
    1. 承載能力極限狀態(tài)：樁基達到最大承載能力、整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形；
    2. 正常使用極限狀態(tài)：樁基達到建筑物正常使用所規(guī)定的變形限值或達到耐久性要求的某項限值。
3.1.2 根據(jù)建筑規(guī)模、功能特征、對差異變形的適應(yīng)性、場地地基和建筑物體形的復(fù)雜性以及由于樁基問題可能造成建筑破壞或影響正常使用的程度，應(yīng)將樁基設(shè)計分為表3.1.2所列的三個設(shè)計等級。樁基設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)表3.1.2確定設(shè)計等級。

表3.1.2 建筑樁基設(shè)計等級

3.1.3 樁基應(yīng)根據(jù)具體條件分別進行下列承載能力計算和穩(wěn)定性驗算：
    1. 應(yīng)根據(jù)樁基的使用功能和受力特征分別進行樁基的豎向承載力計算和水平承載力計算；
    2. 應(yīng)對樁身和承臺結(jié)構(gòu)承載力進行計算；對于樁側(cè)土不排水抗剪強度小于10kPa且長徑比大于50的樁，應(yīng)進行樁身壓屈驗算；對于混凝土預(yù)制樁，應(yīng)按吊裝、運輸和錘擊作用進行樁身承載力驗算；對于鋼管樁，應(yīng)進行局部壓屈驗算；
    3. 當(dāng)樁端平面以下存在軟弱下臥層時，應(yīng)進行軟弱下臥層承載力驗算；
    4. 對位于坡地、岸邊的樁基，應(yīng)進行整體穩(wěn)定性驗算；
    5. 對于抗浮，抗拔樁基，應(yīng)進行基樁和群樁的抗拔承載力計算；
    6. 對于抗震設(shè)防區(qū)的樁基，應(yīng)進行抗震承載力驗算。
3.1.4 下列建筑樁基應(yīng)進行沉降計算：
    1. 設(shè)計等級為甲級的非嵌巖樁和非深厚堅硬持力層的建筑樁基；
    2. 設(shè)計等級為乙級的體形復(fù)雜、荷載分布顯著不均勻或樁端平面以下存在軟弱土層的建筑樁基；
    3. 軟土地基多層建筑減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)。
3.1.5 對受水平荷載較大，或?qū)λ轿灰朴袊栏裣拗频慕ㄖ痘?，?yīng)計算其水平位移。
3.1.6 應(yīng)根據(jù)樁基所處的環(huán)境類別和相應(yīng)的裂縫控制等級，驗算樁和承臺正截面的抗裂和裂縫寬度。
3.1.7 樁基設(shè)計時，所采用的作用效應(yīng)組合與相應(yīng)的抗力應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 確定樁數(shù)和布樁時，應(yīng)采用傳至承臺底面的荷載效應(yīng)標準組合；相應(yīng)的抗力應(yīng)采用基樁或復(fù)合基樁承載力特征值。
    2. 計算荷載作用下的樁基沉降和水平位移時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準永久組合；計算水平地震作用、風(fēng)載作用下的樁基水平位移時，應(yīng)采用水平地震作用、風(fēng)載效應(yīng)標準組合。
    3. 驗算坡地、岸邊建筑樁基的整體穩(wěn)定性時，應(yīng)采用荷載效應(yīng)標準組合；抗震設(shè)防區(qū)，應(yīng)采用地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)的標準組合。
    4. 在計算樁基結(jié)構(gòu)承載力、確定尺寸和配筋時，應(yīng)采用傳至承臺頂面的荷載效應(yīng)基本組合。當(dāng)進行承臺和樁身裂縫控制驗算時，應(yīng)分別采用荷載效應(yīng)標準組合和荷載效應(yīng)準永久組合。
    5. 樁基結(jié)構(gòu)安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ₀應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)建筑結(jié)構(gòu)規(guī)范的規(guī)定采用，除臨時性建筑外，重要性系數(shù)γ₀應(yīng)不小于1.0。
    6. 對樁基結(jié)構(gòu)進行抗震驗算時，其承載力調(diào)整系數(shù)γ_RE應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB 50011的規(guī)定采用。
3.1.8 以減小差異沉降和承臺內(nèi)力為目標的變剛度調(diào)平設(shè)計，宜結(jié)合具體條件按下列規(guī)定實施：
    1. 對于主裙樓連體建筑，當(dāng)高層主體采用樁基時，裙房(含純地下室)的地基或樁基剛度宜相對弱化，可采用天然地基、復(fù)合地基、疏樁或短樁基礎(chǔ)。
    2. 對于框架-核心筒結(jié)構(gòu)高層建筑樁基，應(yīng)強化核心筒區(qū)域樁基剛度(如適當(dāng)增加樁長、樁徑、樁數(shù)、采用后注漿等措施)，相對弱化核心筒外圍樁基剛度(采用復(fù)合樁基，視地層條件減小樁長)。
    3. 對于框架-核心筒結(jié)構(gòu)高層建筑天然地基承載力滿足要求的情況下，宜于核心筒區(qū)域局部設(shè)置增強剛度、減小沉降的摩擦型樁。
    4. 對于大體量筒倉、儲罐的摩擦型樁基，宜按內(nèi)強外弱原則布樁。
    5. 對上述按變剛度調(diào)平設(shè)計的樁基，宜進行上部結(jié)構(gòu)-承臺-樁-土共同工作分析。
3.1.9 軟土地基上的多層建筑物，當(dāng)天然地基承載力基本滿足要求時，可采用減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)。
3.1.10 對于本規(guī)范第3.1.4條規(guī)定應(yīng)進行沉降計算的建筑樁基，在其施工過程及建成后使用期間，應(yīng)進行系統(tǒng)的沉降觀測直至沉降穩(wěn)定。

條文說明

3.1 一般規(guī)定

3.1.1 本條說明樁基設(shè)計的兩類極限狀態(tài)的相關(guān)內(nèi)容。
    1. 承載能力極限狀態(tài)
    原《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94-94采用樁基承載能力概率極限狀態(tài)分項系數(shù)的設(shè)計法，相應(yīng)的荷載效應(yīng)采用基本組合。本規(guī)范改為以綜合安全系數(shù)K代替荷載分項系數(shù)和抗力分項系數(shù)，以單樁極限承載力和綜合安全系數(shù)K為樁基抗力的基本參數(shù)。這意味著承載能力極限狀態(tài)的荷載效應(yīng)基本組合的荷載分項系數(shù)為1.0，亦即為荷載效應(yīng)標準組合。本規(guī)范作這種調(diào)整的原因如下：
        1) 與現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007)的設(shè)計原則一致，以方便使用。
        2) 關(guān)于不同樁型和成樁工藝對極限承載力的影響，實際上已反映于單樁極限承載力靜載試驗值或極限側(cè)阻力與極限端阻力經(jīng)驗參數(shù)中，因此承載力隨樁型和成樁工藝的變異特征已在單樁極限承載力取值中得到較大程度反映，采用不同的承載力分項系數(shù)意義不大。
        3) 鑒于地基土性的不確定性對基樁承載力可靠性影響目前仍處于研究探索階段，原《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94-94的承載力概率極限狀態(tài)設(shè)計模式尚屬不完全的可靠性分析設(shè)計。
        關(guān)于樁身、承臺結(jié)構(gòu)承載力極限狀態(tài)的抗力仍采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017(鋼樁)規(guī)定的材料強度設(shè)計值，作用力采用現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009規(guī)定的荷載效應(yīng)基本組合設(shè)計值計算確定。
    2. 正常使用極限狀態(tài)
        由于問題的復(fù)雜性，以樁基的變形，抗裂、裂縫寬度為控制內(nèi)涵的正常使用極限狀態(tài)計算，如同上部結(jié)構(gòu)一樣從未實現(xiàn)基于可靠性分析的概率極限狀態(tài)設(shè)計。因此樁基正常使用極限狀態(tài)設(shè)計計算維持原《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94-94規(guī)范的規(guī)定。
3.1.2 劃分建筑樁基設(shè)計等級，旨在界定樁基設(shè)計的復(fù)雜程度、計算內(nèi)容和應(yīng)采取的相應(yīng)技術(shù)措施。樁基設(shè)計等級是根據(jù)建筑物規(guī)模、體型與功能特征、場地地質(zhì)與環(huán)境的復(fù)雜程度，以及由于樁基問題可能造成建筑物破壞或影響正常使用的程度劃分為三個等級。
    甲級建筑樁基，第一類是(1)重要的建筑；(2)30層以上或高度超過100m的高層建筑。這類建筑物的特點是荷載大、重心高、風(fēng)載和地震作用水平剪力大，設(shè)計時應(yīng)選擇基樁承載力變幅大、布樁具有較大靈活性的樁型，基礎(chǔ)埋置深度足夠大，嚴格控制樁基的整體傾斜和穩(wěn)定。第二類是(3)體型復(fù)雜且層數(shù)相差超過10層的高低層(含純地下室)連體建筑物；(4)20層以上框架-核心筒結(jié)構(gòu)及其他對于差異沉降有特殊要求的建筑物。
    這類建筑物由于荷載與剛度分布極為不均，抵抗和適應(yīng)差異變形的性能較差，或使用功能上對變形有特殊要求(如冷藏庫、精密生產(chǎn)工藝的多層廠房、液面控制嚴格的貯液罐體、精密機床和透平設(shè)備基礎(chǔ)等)的建(構(gòu))筑物樁基，須嚴格控制差異變形乃至沉降量。樁基設(shè)計中，首先，概念設(shè)計要遵循變剛度調(diào)平設(shè)計原則；其二，在概念設(shè)計的基礎(chǔ)上要進行上部結(jié)構(gòu)—承臺—樁土的共同作用分析，計算沉降等值線、承臺內(nèi)力和配筋。第三類是(5)場地和地基條件復(fù)雜的7層以上的一般建筑物及坡地、岸邊建筑；(6)對相鄰既有工程影響較大的建筑物。這類建筑物自身無特殊性，但由于場地條件、環(huán)境條件的特殊性，應(yīng)按樁基設(shè)計等級甲級設(shè)計。如場地處于岸邊高坡、地基為半填半挖、基底同置于巖石和土質(zhì)地層、巖溶極為發(fā)育且?guī)r面起伏很大、樁身范圍有較厚自重濕陷性黃土或可液化土等等，這種情況下首先應(yīng)把握好樁基的概念設(shè)計，控制差異變形和整體穩(wěn)定、考慮負摩阻力等至關(guān)重要；又如在相鄰既有工程的場地上建造新建筑物，包括基礎(chǔ)跨越地鐵、基礎(chǔ)埋深大于緊鄰的重要或高層建筑物等，此時如何確定樁基傳遞荷載和施工不致影響既有建筑物的安全成為設(shè)計施工應(yīng)予控制的關(guān)鍵因素。
    丙級建筑樁基的要素同時包含兩方面，一是場地和地基條件簡單，二是荷載分布較均勻、體型簡單的7層及7層以下一般建筑；樁基設(shè)計較簡單，計算內(nèi)容可視具體情況簡略。
    乙級建筑樁基，為甲級、丙級以外的建筑樁基，設(shè)計較甲級簡單，計算內(nèi)容應(yīng)根據(jù)場地與地基條件、建筑物類型酌定。
3.1.3 關(guān)于樁基承載力計算和穩(wěn)定性驗算，是承載能力極限狀態(tài)設(shè)計的具體內(nèi)容，應(yīng)結(jié)合工程具體條件有針對性地進行計算或驗算，條文所列6項內(nèi)容中有的為必算項，有的為可算項。
3.1.4、3.1.5 樁基變形涵蓋沉降和水平位移兩大方面，后者包括長期水平荷載、高烈度區(qū)水平地震作用以及風(fēng)荷載等引起的水平位移；樁基沉降是計算絕對沉降、差異沉降、整體傾斜和局部傾斜的基本參數(shù)。
3.1.6 根據(jù)基樁所處環(huán)境類別，參照現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010關(guān)于結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的裂縫控制等級分為三級：一級嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載效應(yīng)標準組合計算的構(gòu)件受拉邊緣混凝土不應(yīng)產(chǎn)生拉應(yīng)力；二級一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，按荷載效應(yīng)標準組合計算的構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土軸心抗拉強度標準值；按荷載效應(yīng)準永久組合計算構(gòu)件受拉邊緣混凝土不宜產(chǎn)生拉應(yīng)力；三級允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應(yīng)按荷載效應(yīng)標準組合計算裂縫寬度。最大裂縫寬度限值見本規(guī)范表3.5.3。
3.1.7 樁基設(shè)計所采用的作用效應(yīng)組合和抗力是根據(jù)計算或驗算的內(nèi)容相適應(yīng)的原則確定。
    1. 確定樁數(shù)和布樁時，由于抗力是采用基樁或復(fù)合基樁極限承載力除以綜合安全系數(shù)K＝2確定的特征值，故采用荷載分項系數(shù)γ_G、γ_Q＝1的荷載效應(yīng)標準組合。
    2. 計算荷載作用下基樁沉降和水平位移時，考慮土體固結(jié)變形時效特點，應(yīng)采用荷載效應(yīng)準永久組合；計算水平地震作用、風(fēng)荷載作用下樁基的水平位移時，應(yīng)按水平地震作用、風(fēng)載作用效應(yīng)的標準組合。
    3. 驗算坡地，岸邊建筑樁基整體穩(wěn)定性采用綜合安全系數(shù)，故其荷載效應(yīng)采用γ_G、γ_Q＝1的標準組合。
    4. 在計算承臺結(jié)構(gòu)和樁身結(jié)構(gòu)時，應(yīng)與上部混凝土結(jié)構(gòu)一致，承臺頂面作用效應(yīng)應(yīng)采用基本組合，其抗力應(yīng)采用包含抗力分項系數(shù)的設(shè)計值；在進行承臺和樁身的裂縫控制驗算時，應(yīng)與上部混凝土結(jié)構(gòu)一致，采用荷載效應(yīng)標準組合和荷載效應(yīng)準永久組合。
    5. 樁基結(jié)構(gòu)作為結(jié)構(gòu)體系的一部分，其安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限，應(yīng)與混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范一致。考慮到樁基結(jié)構(gòu)的修復(fù)難度更大，故結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ₀除臨時性建筑外，不應(yīng)小于1.0。
3.1.8 本條說明關(guān)于變剛度調(diào)平設(shè)計的相關(guān)內(nèi)容。
    變剛度調(diào)平概念設(shè)計旨在減小差異變形、降低承臺內(nèi)力和上部結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，以節(jié)約資源，提高建筑物使用壽命，確保正常使用功能。以下就傳統(tǒng)設(shè)計存在的問題、變剛度調(diào)平設(shè)計原理與方法、試驗驗證、工程應(yīng)用效果進行說明。
    1. 天然地基箱基的變形特征
    圖1所示為北京中信國際大廈天然地基箱形基礎(chǔ)竣工時和使用3.5年相應(yīng)的沉降等值線。該大廈高104.1m，框架-核心筒結(jié)構(gòu)；雙層箱基，高11.8m；地基為砂礫與黏性土交互層；1984年建成至今20年，最大沉降由6.0cm發(fā)展至12.5cm，最大差界沉降△s_max＝0.004L₀，超過規(guī)范允許值[△s_max]＝0.002L₀(L₀為二測點距離)一倍，碟形沉降明顯。這說明加大基礎(chǔ)的抗彎剛度對于減小差異沉降的效果并不突出，但材料消耗相當(dāng)可觀。

圖1 北京中信國際大廈箱基沉降等值線（s單位：cm)

    2. 均勻布樁的樁筏基礎(chǔ)的變形特征
    圖2為北京南銀大廈樁筏基礎(chǔ)建成一年的沉降等值線。該大廈高113m，框架-核心筒結(jié)構(gòu)；采用φ400PHC管樁，樁長l＝11m，均勻布樁；考慮到預(yù)制樁沉樁出現(xiàn)上浮，對所有樁實施了復(fù)打；筏板厚2.5m；建成一年，最大差異沉降[△s_max]＝0.002L₀。由于樁端以下有黏性土下臥層，樁長相對較短，預(yù)計最終最大沉降量將達7.0cm左右，△s_max將超過允許值。沉降分布與天然地基上箱基類似，呈明顯罐形。
    3. 均勻布樁的樁頂反力分布特征
    圖3所示為武漢某大廈樁箱基礎(chǔ)的實測樁頂反力分布。該大廈為22層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，樁基為φ500PHC管樁，樁長22m，均勻布樁，樁距3.3d，樁數(shù)344根，樁端持力層為粗中砂。由圖3看出，隨荷載和結(jié)構(gòu)剛度增加，中、邊樁反力差增大，最終達1:1.9，呈馬鞍形分布。

圖2 南銀大廈樁筏基礎(chǔ)沉降等值線（建成一年，s單位：mm）

圖3 武漢某大廈樁箱基礎(chǔ)樁頂反力實測結(jié)果

    4. 碟形沉降和馬鞍形反力分布的負面效應(yīng)
        1)碟形沉降
        約束狀態(tài)下的非均勻變形與荷載一樣也是一種作用，受作用體將產(chǎn)生附加應(yīng)力。箱筏基礎(chǔ)或樁承臺的碟形沉降，將引起自身和上部結(jié)構(gòu)的附加彎、剪內(nèi)力乃至開裂。
        2)馬鞍形反力分布
        天然地基箱筏基礎(chǔ)土反力的馬鞍形反力分布的負面效應(yīng)將導(dǎo)致基礎(chǔ)的整體彎矩增大。以圖1北京中信國際大廈為例，土反力按《高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ 6-99所給反力系數(shù)，近似計算中間單位寬板帶核心筒一側(cè)的附加彎矩較均布反力增加16.2％。根據(jù)圖3所示樁箱基礎(chǔ)實測反力內(nèi)外比達1:1.9，由此引起的整體彎矩增量比中信國際大廈天然地基的箱基更大。
    5. 變剛度調(diào)平概念設(shè)計
    天然地基和均勻布樁的初始豎向支承剛度是均勻分布的，設(shè)置于其上的剛度有限的基礎(chǔ)(承臺)受均布荷載作用時，由于土與土、樁與樁、土與樁的相互作用導(dǎo)致地基或樁群的豎向支承剛度分布發(fā)生內(nèi)弱外強變化，沉降變形出現(xiàn)內(nèi)大外小的碟形分布，基底反力出現(xiàn)內(nèi)小外大的馬鞍形分布。
    當(dāng)上部結(jié)構(gòu)為荷載與剛度內(nèi)大外小的框架-核心筒結(jié)構(gòu)時，碟形沉降會更趨明顯[見圖4(a)]，上述工程實例證實了這一點。
    為避免上述負面效應(yīng)，突破傳統(tǒng)設(shè)計理念，通過調(diào)整地基或基樁的豎向支承剛度分布，促使差異沉降減到最小，基礎(chǔ)或承臺內(nèi)力和上部結(jié)構(gòu)次應(yīng)力顯著降低。這就是變剛度調(diào)平概念設(shè)計的內(nèi)涵。
        1) 局部增強變剛度
        在天然地基滿足承載力要求的情況下，可對荷載集度高的區(qū)域如核心筒等實施局部增強處理，包括采用局部樁基與局部剛性樁復(fù)合地基[見圖4(c)]。
        2) 樁基變剛度
        對于荷載分布較均勻的大型油罐等構(gòu)筑物，宜按變樁距、變樁長布樁(圖5)以抵消因相互作用對中心區(qū)支承剛度的削弱效應(yīng)。對于框架核心筒和框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，應(yīng)按荷載分布考慮相互作用，將樁相對集中布置于核心筒和柱下，對于外圍框架區(qū)應(yīng)適當(dāng)弱化，按復(fù)合樁基設(shè)計，樁長宜減小(當(dāng)有合適樁端持力層時)，如圖4(b)所示。

圖4 框架-核心筒結(jié)構(gòu)均勻布樁與變剛度布樁
（a）均勻布樁；（b）樁基-復(fù)合樁基；
（c）局部剛性樁復(fù)合地基或樁基

        3) 主裙連體變剛度
        對于主裙連體建筑基礎(chǔ)，應(yīng)按增強主體(采用樁基)、弱化裙房(采用天然地基、疏短樁、復(fù)合地基、褥墊增沉等)的原則設(shè)計。
        4) 上部結(jié)構(gòu)-基礎(chǔ)-地基(樁土)共同工作分析
        在概念設(shè)計的基礎(chǔ)上，進行上部結(jié)構(gòu)-基礎(chǔ)-地基(樁土)共同作用分析計算，進一步優(yōu)化布樁，并確定承臺內(nèi)力與配筋。

圖5 均布荷載下變剛度布樁模式
（a）變樁距；（b）變樁長

    6 試驗驗證
        1) 變樁長模型試驗
        在石家莊某現(xiàn)場進行了20層框架-核心筒結(jié)構(gòu)1／10現(xiàn)場模型試驗。從圖6看出，等樁長布樁(d＝150mm，l＝2m)與變樁長(d＝150mm，l＝2m、3m、4m)布樁相比，在總荷載F＝3250kN下，其最大沉降由s_max＝6mm減至s_max＝2.5mm，最大沉降差由△s_max≤0.012L₀(L₀為二測點距離)減至△s_max≤0.0005L₀。這說明按常規(guī)布樁，差異沉降難免超出規(guī)范要求，而按變剛度調(diào)平設(shè)計可大幅減小最大沉降和差異沉降。
        由表1樁頂反力測試結(jié)果看出，等樁長樁基樁頂反力呈內(nèi)小外大馬鞍形分布，變樁長樁基轉(zhuǎn)變?yōu)閮?nèi)大外小碟形分布。后者可使承臺整體彎矩、核心筒沖切力顯著降低。

表1 樁頂反力比（F=3250kN）

        2)核心筒局部增強模型試驗
        圖7為試驗場地在粉質(zhì)黏土地基上的20層框架結(jié)構(gòu)1／10模型試驗，無樁筏板與局部增強(剛性樁復(fù)合地基)試驗比較。從圖7(a)，(b)可看出，在相同荷載(F＝3250kN)下，后者最大沉降量s_max＝8mm，外圍沉降為7.8mm，差異沉降接近于零；而前者量大沉降量s_max＝20mm，外圍量大沉降量s_max＝10mm，最大相對差異沉降△s_max／L₀＝0.4％＞容許值0.2％?？梢姡谔烊坏鼗休d力滿足設(shè)計要求的情況下，采用對荷載集度高的核心區(qū)局部增強措施，其調(diào)平效果十分顯著。

圖6 等樁長與變樁長樁基模型試驗（P=3250KN)
(a)等長度布樁試驗；（b）變長度布樁試驗；
（c）等長度布樁沉降等值線；（d）變長度沉降等值線

    7. 工程應(yīng)用
    采用變剛度調(diào)平設(shè)計理論與方法結(jié)合后注漿技術(shù)對北京皂君廟電信樓、山東農(nóng)行大廈、北京長青大廈、北京電視臺、北京呼家樓等27項工程的樁基設(shè)計進行了優(yōu)化，取得了良好的技術(shù)經(jīng)濟效益(部分工程見表2)。最大沉降s_max≤38mm，最大差異沉降△s_max≤0.0008L₀，節(jié)約投資逾億元。

圖7 核心筒區(qū)局部增強（剛性樁復(fù)合地基）與無樁筏板模型試驗（P=3250KN)
（a）無樁筏板；（b）核心區(qū)剛性樁復(fù)合地基（d=150mm,L=2m)

3.1.9 軟土地區(qū)多層建筑，若采用天然地基，其承載力許多情況下滿足要求，但最大沉降往往超過20cm，差異變形超過允許值，引發(fā)墻體開裂者多見。20世紀90年代以來，首先在上海采用以減小沉降為目標的疏布小截面預(yù)制樁復(fù)合樁基，簡稱為減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)，上海稱其為沉降控制復(fù)合樁基。近年來，這種減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)在溫州、天津、濟南等地也相繼應(yīng)用。
    對于減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)應(yīng)用中要注意把握三個關(guān)鍵技術(shù)，一是樁端持力層不應(yīng)是堅硬巖層、密實砂、卵石層，以確保基樁受荷能產(chǎn)生刺入變形，承臺底基土能有效分擔(dān)份額很大的荷載；二是樁距應(yīng)在5～6d以上，使樁間土受樁牽連變形較小，確保樁間土較充分發(fā)揮承載作用；三是由于基樁數(shù)量少而疏，成樁質(zhì)量可靠性應(yīng)嚴加控制。

表2  變剛度調(diào)平設(shè)計工程實例

3.1.10 對于按規(guī)范第3.1.4條進行沉降計算的建筑樁基，在施工過程及建成后使用期間，必須進行系統(tǒng)的沉降觀測直至穩(wěn)定。系統(tǒng)的沉降觀測，包含四個要點：一是樁基完工之后即應(yīng)在柱、墻腳部位設(shè)置測點，以測量地基的回彈再壓縮量。待地下室建造出地面后，將測點移至地面柱、墻腳部成為長期測點，并加設(shè)保護措施；二是對于框架-核心筒、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，應(yīng)于內(nèi)部柱、墻和外圍柱、墻上設(shè)置測點，以獲取建筑物內(nèi)、外部的沉降和差異沉降值；三是沉降觀測應(yīng)委托專業(yè)單位負責(zé)進行，施工單位自測自檢平行作業(yè)，以資校對；四是沉降觀測應(yīng)事先制定觀測間隔時間和全程計劃，觀測數(shù)據(jù)和所繪曲線應(yīng)作為工程驗收內(nèi)容，移交建設(shè)單位存檔，并按相關(guān)規(guī)范觀測直至穩(wěn)定。