式中 φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算系數(shù)（取截面兩主軸計(jì)算系數(shù)中的較小者），應(yīng)按第7.2.2條和第7.2.3條的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算；A——毛截面面積。
7.2.2 雙軸對稱截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 ηe——修正系數(shù)，對需考慮板件局部屈曲的截面進(jìn)行修正；截面中受壓板件的寬厚比小于等于表5.2.1-1及表5.2.1-2規(guī)定時(shí)，ηe＝1；截面中受壓板件的寬厚比大于表5.2.1-1規(guī)定時(shí)，ηe＝Ae/A，Ae為僅考慮局部屈曲影響的有效截面面積；
ηhaz——焊接缺陷影響系數(shù)，按表7.2。2取用，若無焊接時(shí)，ηhaz＝1；
φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比λ、鋁合金材料的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f0.2按附錄B取用。 表7.2.2 系數(shù)ηhaz、ηas
注：表中λ為相對長細(xì)比： 
，其中長細(xì)比 λ 應(yīng)按式(7.2.2-2)計(jì)算。構(gòu)件長細(xì)比 λ 應(yīng)按下式確定：
式中 λx，λy——構(gòu)件對截面主軸 x 軸和 y 軸的長細(xì)比；l0x，l0y——構(gòu)件對截面主軸 x 軸和 y 軸的計(jì)算長度；
ix，iy——構(gòu)件毛截面對其主軸 x 軸和 y 軸的回轉(zhuǎn)半徑。
7.2.3 非焊接單軸對稱截面的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算系數(shù)應(yīng)按下式汁算：
式中 ηas——截面非對稱性系數(shù)，應(yīng)按表7.2.2取用。單軸對稱截面的構(gòu)件，繞非對稱軸的長細(xì)比λx仍應(yīng)按式(7.2.2-2)計(jì)算，但繞對稱軸應(yīng)取計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的下列換算長細(xì)比λyω代替λy：
式中 λy——構(gòu)件繞對稱軸的長細(xì)比；λω——轉(zhuǎn)屈曲換算長細(xì)比；
i0——截面對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑；
y0——截面形心至剪心的距離；
Iω——毛截面扇性慣性矩；
It——毛截面抗扭慣性矩；
lω——扭轉(zhuǎn)屈曲計(jì)算長度，應(yīng)按附錄C中表C-1的規(guī)定計(jì)算。
7.2.4 對于鋁合金材料狀態(tài)除O、F和T4以外的端部焊接的構(gòu)件，其計(jì)算長度取值時(shí)應(yīng)按端部鉸接考慮。
條文說明 7.2 整體穩(wěn)定
7.2.1、7.2.2 本條為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計(jì)算要求。
1 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) φ 是根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比 λ 按規(guī)范附錄B的各表查出，表中
為考慮不同鋁合金材料對長細(xì)比 λ 的修正。采用非線性函數(shù)的最小二乘法將各類截面的理論 φ 值擬合為Perry-Roberson公式形式的表達(dá)式：
式中 
為構(gòu)件考慮初始彎曲及初偏心的系數(shù)。對于弱硬化材料構(gòu)件： 
；對于強(qiáng)硬化材料構(gòu)件： 
為相對長細(xì)比。
圖10為弱硬化合金柱子曲線與國內(nèi)試驗(yàn)值的比較情況。圖11為強(qiáng)硬化合金柱子曲線與試驗(yàn)值的比較情況，由于國內(nèi)未進(jìn)行強(qiáng)硬化合金的試驗(yàn)研究，該試驗(yàn)值來自于國外的試驗(yàn)結(jié)果。從試驗(yàn)值與公式計(jì)算結(jié)果的比較看，兩者吻合較好。
圖10 柱子曲線與試驗(yàn)值（弱硬化合金）
圖11 柱子曲線與試驗(yàn)值（強(qiáng)硬化合金）
2 焊接缺陷影響系數(shù)ηhaz考慮了焊接對受壓構(gòu)件承載力的降低作用。ηhaz是根據(jù)F.M.馬佐拉尼等人大量的數(shù)值模擬結(jié)果及在列日大學(xué)所進(jìn)行的試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上得出的；并經(jīng)過了在同濟(jì)大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室所進(jìn)行的幾十根焊接受壓構(gòu)件的試驗(yàn)驗(yàn)證。從試驗(yàn)值與公式計(jì)算結(jié)果的比較看，兩者吻合較好，并偏于安全（見圖12）。
圖12 修正柱子曲線與試驗(yàn)值（弱硬化合金）
注：P型焊接；將兩塊擠壓T型截面和一塊作為腹板的軋制平板焊接組成H型截面；T型焊接：將三塊軋制平板焊接組成H型截面。
3 當(dāng)截面中受壓板件寬厚比較大，不滿足全截面有效的寬厚比要求時(shí)，應(yīng)采用修正系數(shù)ηe對截面進(jìn)行折減。
4 對于十字形截面軸壓構(gòu)件，除應(yīng)按本條進(jìn)行驗(yàn)算外，尚應(yīng)考慮其扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)，設(shè)計(jì)中應(yīng)采用必要的構(gòu)造措施防止其發(fā)生扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)。
7.2.3 鑒于工程上不會(huì)采用軸壓焊接單軸對稱截面構(gòu)件以及軸壓不對稱截面構(gòu)件，因此本規(guī)范僅給出了非焊接單軸對稱截面的穩(wěn)定計(jì)算公式。
系數(shù)ηas為構(gòu)件截面非對稱性影響系數(shù)，該系數(shù)是在歐規(guī)相應(yīng)計(jì)算公式基礎(chǔ)上經(jīng)數(shù)值分析驗(yàn)證給出的。
根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，對于兩端簡支的軸心受壓構(gòu)件，其彎扭屈曲荷載為：
構(gòu)件發(fā)生彈性彎扭屈曲的條件是Pyω應(yīng)小于繞截面非對稱軸的彎曲屈曲荷載Px＝π2EIx/l2，而且截面的應(yīng)力小于比例極限。
將 
代入公式(10)，可得：
上式即為規(guī)范公式(7.2.3-2)，其中，
λy——構(gòu)件繞對稱軸長細(xì)比，λy＝l0y/iy；
λω——扭轉(zhuǎn)屈曲等效長細(xì)比，由式 
及彈性扭轉(zhuǎn)屈曲承載力公式 
可得： 
。
圖13為單軸對稱截面弱硬化合金柱子曲線與我國試驗(yàn)值的比較情況。從試驗(yàn)值與公式計(jì)算結(jié)果的比較看，總體上在考慮彎扭失穩(wěn)后兩者吻合較好。在中等長細(xì)比情況下，構(gòu)件的試驗(yàn)值偏高。
圖13 構(gòu)件彎扭穩(wěn)定試驗(yàn)值與規(guī)范公式比較
7.2.4 對于端部為焊接連接的構(gòu)件，即使其端部連接為剛接，但由于焊接熱影響效應(yīng)的存在使其剛度大大降低，故在計(jì)算受壓構(gòu)件長細(xì)比時(shí)，其計(jì)算長度取值應(yīng)偏保守的按鉸接考慮。由于狀態(tài)O、F和T4的鋁合金材料焊接后強(qiáng)度不下降，因此不用考慮焊接熱影響效應(yīng)對構(gòu)件計(jì)算長度產(chǎn)生的影響。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
