11.3.1 鋁合金面板中腹板的剪切屈曲應(yīng)按下列公式計(jì)算：
式中 τ ——腹板平均剪應(yīng)力(N/mm2)；
τcr——腹板的剪切屈曲臨界應(yīng)力；
fv——抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，應(yīng)按表4.3.4取用；
f0.2——名義屈服強(qiáng)度，應(yīng)按附錄表A-1、A-2取用；
h/t ——腹板高厚比。
11.3.2 鋁合金面板支座處腹板的局部受壓承載力，應(yīng)按下式驗(yàn)算：
式中 R——支座反力；
Rw ——塊腹板的局部受壓承載力設(shè)計(jì)值；
a ——系數(shù)，中間支座取0.12；端部支座取0.06；
t ——腹板厚度；
lc——支座處的支承長度，10mm＜ lc＜200mm，端部支座可取10mm；
θ——腹板傾角(45°≤0≤90°)；
f——鋁合金面板材料的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。
11.3.3 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可簡化為等截面柱模型（圖11.3.3b），簡化模型應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 R——支座反力；
φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比、鋁合金材料的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f0.2按附錄B取用；
A——毛截面面積，A＝tLs；
t ——T形支托等效厚度，按(t1＋t2)/2取值；
t1——支托腹板最小厚度；
t2——支托腹板最大厚度。
圖11.3.3 支托的簡化模型
H-T形支托高度 11.3.4 計(jì)算鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定系數(shù)時(shí)，其計(jì)算長度應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 μ ——支托計(jì)算長度系數(shù)，可取1.0或由試驗(yàn)確定；
l0——支托計(jì)算長度。
條文說明 11.3 穩(wěn)定 11.3.1 式(11.3.1-1)和(11.3.1-2)分別為腹板彈塑性和彈性剪切屈曲臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值。
1 腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力。
根據(jù)彈性屈曲理論，腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力公式如下：
式中 h/t——腹板的高厚比；
ks——四邊簡支板的屈曲系數(shù)，按如下取值：
當(dāng)a/h＜1時(shí)，
當(dāng)a/h＞1時(shí)，
當(dāng)腹板無橫向加勁肋時(shí)，板的長寬比將是很大的，屈曲系數(shù)可取ks＝5.34，代入公式(17)并考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)γR＝1.2，可得：
2 腹板塑性剪切屈曲應(yīng)力。
根據(jù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定理論，彈塑性屈曲應(yīng)力可按下式計(jì)算：
式中 τp——剪切比例極限，取0.8τy；
τy——剪切屑服強(qiáng)度，取
。
將式(17)代入式(21)，同時(shí)取ks＝5.34，并考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)γR＝1.2，可得：
11.3.2 腹板局部承壓涉及因素較多，很難精確分析。Rw的計(jì)算式(11.3.2)是取r＝5t代入歐規(guī)公式得出的。
11.3.3、11.3.4 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可按等截面模型進(jìn)行簡化計(jì)算。支托端部受到板面的側(cè)向支撐，根據(jù)面板側(cè)向支撐情況，支托的計(jì)算艮度系數(shù) μ 的理論值范嗣為0.7～2.0。同濟(jì)大學(xué)進(jìn)行的0.9mm厚、65mm高、400mm寬的鋁合金面板(圖11.1.1a)實(shí)驗(yàn)中，量測了T形支托破壞時(shí)的支座反力值，表16為按本規(guī)范公式(11.3.3)計(jì)算得到的承載力標(biāo)準(zhǔn)值（取 μ 為1.0、f為f0.2）和試驗(yàn)值。考慮到實(shí)驗(yàn)得到的支托破壞數(shù)據(jù)有限，而板厚板型對(duì)支托側(cè)向支撐的影響又比較復(fù)雜，本規(guī)范建議根據(jù)實(shí)驗(yàn)確定計(jì)算長度值。 表16 T形支托承載力標(biāo)準(zhǔn)值和試驗(yàn)值的比較(kN)
式中 τ ——腹板平均剪應(yīng)力(N/mm2)；τcr——腹板的剪切屈曲臨界應(yīng)力；
fv——抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，應(yīng)按表4.3.4取用；
f0.2——名義屈服強(qiáng)度，應(yīng)按附錄表A-1、A-2取用；
h/t ——腹板高厚比。
11.3.2 鋁合金面板支座處腹板的局部受壓承載力，應(yīng)按下式驗(yàn)算：
式中 R——支座反力；Rw ——塊腹板的局部受壓承載力設(shè)計(jì)值；
a ——系數(shù)，中間支座取0.12；端部支座取0.06；
t ——腹板厚度；
lc——支座處的支承長度，10mm＜ lc＜200mm，端部支座可取10mm；
θ——腹板傾角(45°≤0≤90°)；
f——鋁合金面板材料的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。
11.3.3 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可簡化為等截面柱模型（圖11.3.3b），簡化模型應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 R——支座反力；φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比、鋁合金材料的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f0.2按附錄B取用；
A——毛截面面積，A＝tLs；
t ——T形支托等效厚度，按(t1＋t2)/2取值；
t1——支托腹板最小厚度；
t2——支托腹板最大厚度。
圖11.3.3 支托的簡化模型
H-T形支托高度 11.3.4 計(jì)算鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定系數(shù)時(shí)，其計(jì)算長度應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 μ ——支托計(jì)算長度系數(shù)，可取1.0或由試驗(yàn)確定；l0——支托計(jì)算長度。
條文說明 11.3 穩(wěn)定 11.3.1 式(11.3.1-1)和(11.3.1-2)分別為腹板彈塑性和彈性剪切屈曲臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值。
1 腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力。
根據(jù)彈性屈曲理論，腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力公式如下：
式中 h/t——腹板的高厚比；ks——四邊簡支板的屈曲系數(shù)，按如下取值：
當(dāng)a/h＜1時(shí)，
當(dāng)a/h＞1時(shí)，
當(dāng)腹板無橫向加勁肋時(shí)，板的長寬比將是很大的，屈曲系數(shù)可取ks＝5.34，代入公式(17)并考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)γR＝1.2，可得：
2 腹板塑性剪切屈曲應(yīng)力。根據(jù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定理論，彈塑性屈曲應(yīng)力可按下式計(jì)算：
式中 τp——剪切比例極限，取0.8τy；τy——剪切屑服強(qiáng)度，取
。將式(17)代入式(21)，同時(shí)取ks＝5.34，并考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)γR＝1.2，可得：
11.3.2 腹板局部承壓涉及因素較多，很難精確分析。Rw的計(jì)算式(11.3.2)是取r＝5t代入歐規(guī)公式得出的。11.3.3、11.3.4 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可按等截面模型進(jìn)行簡化計(jì)算。支托端部受到板面的側(cè)向支撐，根據(jù)面板側(cè)向支撐情況，支托的計(jì)算艮度系數(shù) μ 的理論值范嗣為0.7～2.0。同濟(jì)大學(xué)進(jìn)行的0.9mm厚、65mm高、400mm寬的鋁合金面板(圖11.1.1a)實(shí)驗(yàn)中，量測了T形支托破壞時(shí)的支座反力值，表16為按本規(guī)范公式(11.3.3)計(jì)算得到的承載力標(biāo)準(zhǔn)值（取 μ 為1.0、f為f0.2）和試驗(yàn)值。考慮到實(shí)驗(yàn)得到的支托破壞數(shù)據(jù)有限，而板厚板型對(duì)支托側(cè)向支撐的影響又比較復(fù)雜，本規(guī)范建議根據(jù)實(shí)驗(yàn)確定計(jì)算長度值。 表16 T形支托承載力標(biāo)準(zhǔn)值和試驗(yàn)值的比較(kN)
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
