8.2.1 彎矩作用在截面對稱軸平面內(nèi)（繞 x 軸）的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列規(guī)定計算：
1 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性： 式 N ——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力；
A ——毛截面面積；
N'_Ex——參數(shù)，  ；
φ_x——彎矩作用平面內(nèi)的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定汁算系數(shù)，按第7.2.1條確定；
M_x——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩；
W_1ex——在彎矩作用平面內(nèi)對較大受壓纖維的有效截面模量，應(yīng)同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區(qū)的影響；
η₁——弱硬化合金取0.75，強(qiáng)硬化合金取0.9；
β_mx——等效彎矩系數(shù)。
2 等效彎矩系數(shù)β_mx，應(yīng)按下列規(guī)定采用：
1) 框架柱和兩端支承的構(gòu)件：
a 無橫向荷載作用時： ，M₁和M₂為端彎矩，使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率（無反彎點(diǎn)）時取同號；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率（有反彎點(diǎn)）時取異號，|M₁|≥|M₂|；
b 有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構(gòu)件產(chǎn)生同向曲率時， β_mx＝1.0；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時， β_mx＝0.85；
c 無端彎矩但有橫向荷載作用時： β_mx＝1.0。
2) 懸臂構(gòu)件和分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)的無支撐純框架和弱支撐框架柱， β_mx＝1.0。
3 對于單軸對稱截面（T形和槽形截面）壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使翼緣受壓時，除應(yīng)按式（8.2.1-1）計算外，尚應(yīng)按下式計算： 式中 W_2ex——對無翼緣端的有效截面模量，應(yīng)同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區(qū)的影響；
η₂——弱硬化合金取1.15，強(qiáng)硬化合金取1.25；
A_e——有效截面面積。應(yīng)同時考慮局部屈曲和焊接熱影響區(qū)的影響。
4 對于雙軸對稱工字形（含H形）和箱形（閉口）截面的壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面外的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算： 式中 φ_y——彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定計算系數(shù)，應(yīng)按7.2.1條確定；
φ₂——受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按附錄C計算；對閉口截面為1.0；
M_x——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩；
η——截面影響系數(shù)，閉口截面為0.7，開口截面為1.0。 8.2.2 彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱工字形（含H形）和箱形（閉口）截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：
式中 φ_x，φ_y——對強(qiáng)軸 x - x 和弱軸 y - y 的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定計算系數(shù)； φ_bx,φ_by——受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按附錄C計算，對閉口截面均取1.0；
M_x,M_y——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)對強(qiáng)軸和弱軸的最大彎矩；
N‘_Ex,N‘_Ey——參數(shù)， ；
W_ex,W_ey——對強(qiáng)軸和弱軸的有效截面模量，應(yīng)同時考慮局部屈曲、焊接熱影響區(qū)的影響；
β_mx,β_my——等效彎矩系數(shù)，應(yīng)按第8.2.1條彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算的有關(guān)規(guī)定計算。

條文說明 8.2 整體穩(wěn)定
8.2.1 壓彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定要進(jìn)行彎矩作用平面內(nèi)和彎矩作用平面外穩(wěn)定計算。
1 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定。壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定承載力極限值，不僅與構(gòu)件的長細(xì)比 λ 和偏心率 ε 有關(guān)，且與構(gòu)件的截面形式和尺寸、構(gòu)件軸線的初彎曲、截面上殘余應(yīng)力的分布和大小、材料的應(yīng)力-應(yīng)變特性、端部約束條件以及荷載作用方式等因素有關(guān)。因此，本規(guī)范采用了考慮上述各種因素的數(shù)值分析法，并將承載力極限值的理論計算結(jié)果作為確定實(shí)用計算公式的依據(jù)。
考慮抗力分項(xiàng)系數(shù)并引入彎矩非均勻分布時的等效彎矩系數(shù)后，由彈性階段的邊緣屈服準(zhǔn)則可以導(dǎo)出下式：  式中 N’_Ex——參數(shù)，N’_Ex＝N_Ex/1.2；相當(dāng)于歐拉臨界力N_Ex除以抗力分項(xiàng)系數(shù)γ_R＝1.2。
對于滿足截面寬厚比限值的壓彎構(gòu)件可以考慮截面部分塑性發(fā)展。此時壓彎構(gòu)件采用下式較為合理： 式中 η₁——修正系數(shù)。
對于單軸對稱截面（即T形和槽形截面）壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使翼緣受壓時，無翼緣端有可能由于拉應(yīng)力較大而首先屈服。對此種情況，尚應(yīng)對無翼緣側(cè)采用下式進(jìn)行計算：
式中 ——壓彎構(gòu)件受拉側(cè)的修正系數(shù)。
修正系數(shù)η₁和η₂值與構(gòu)件長細(xì)比、合金種類、截面形式、受彎方向和荷載偏心率等參數(shù)有關(guān)。針對上述各種參數(shù)進(jìn)行大量數(shù)值計算，并將承載力極限值的理論計算結(jié)果代入式(13)和式(14)，可以得到一系列η₁和η₂值。分析表明，η₁和η₂值與鋁合金的材料類型關(guān)系較大，根據(jù)弱硬化合金和強(qiáng)硬化合金對η₁和η₂分別取值較為合適。
與軸壓構(gòu)件相同，壓彎構(gòu)件當(dāng)截面中受壓板件的寬厚比大于表5.2.1-1或表5.2.1-2規(guī)定時，還應(yīng)考慮局部屈曲的影響。本規(guī)范還考慮了截面非對稱性和焊接缺陷的影響。在引入軸壓構(gòu)件穩(wěn)定計算系數(shù) φ_x后，相關(guān)式(13)和式(14)成為： 式(15)和式(16)即為規(guī)范式(8.2.1-1)和式(8.2.1-2)。
同濟(jì)大學(xué)針對鋁合金壓彎構(gòu)件彎矩平面內(nèi)的穩(wěn)定做了相關(guān)試驗(yàn)，包括6根繞弱軸受彎的偏壓試件和6根繞強(qiáng)軸受彎的偏壓試件，均為雙軸對稱H形截面弱硬化合金。圖14為上述試驗(yàn)所得穩(wěn)定承載力與數(shù)值計算結(jié)果的比較情況，可見兩者吻合得較好。圖15為規(guī)范式(8.2.1-1)與數(shù)值計算結(jié)果和歐洲規(guī)范相應(yīng)公式的比較情況，可見本規(guī)范公式是偏于安全的。
圖14 面內(nèi)失穩(wěn)試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值計算結(jié)果的對比


圖15 本規(guī)范結(jié)果與數(shù)值計算結(jié)果和歐規(guī)結(jié)果的對比
（x為強(qiáng)軸，y為弱軸）  2 彎矩作用平面外的穩(wěn)定。雙軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在最大剛度平面內(nèi)時，應(yīng)校核其彎矩作用平面外的穩(wěn)定性。規(guī)范采用的由彈性穩(wěn)定理論導(dǎo)出的線性相關(guān)公式是偏于安全的，與軸心受壓構(gòu)件和受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定計算相銜接，并與理論分析結(jié)果和同濟(jì)大學(xué)做的試驗(yàn)結(jié)果作了對比分析后確定的。
同濟(jì)大學(xué)針對鋁合金壓彎構(gòu)件彎矩平面外的穩(wěn)定做了相關(guān)試驗(yàn)，為6根繞強(qiáng)軸受彎的雙軸對稱H形截面弱硬化合金偏壓試件。圖16為該試驗(yàn)所得穩(wěn)定承載力與數(shù)值計算結(jié)果和歐洲規(guī)范相應(yīng)公式的比較情況，可見本規(guī)范公式是偏于安全的。
圖16 本規(guī)范結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果、數(shù)值計算結(jié)果以及歐規(guī)結(jié)果的對比 鑒于對單軸對稱截面壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定性的研究還不充分，暫定規(guī)范式(8.2.1-3)僅適用于雙軸對稱實(shí)腹式工字形（含H形）和箱形（閉口）截面的壓彎構(gòu)件。
8.2.2 雙向彎曲的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定承載力極限值的計算較為復(fù)雜，一般僅考慮雙軸對稱截面的情況。規(guī)范采用的半經(jīng)驗(yàn)件質(zhì)的線性相關(guān)公式形式簡單，可使雙向彎曲壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定計算與軸心受壓構(gòu)件、單向彎曲壓彎構(gòu)件以及雙向彎曲受彎構(gòu)件的穩(wěn)定計算都能互相銜接，并經(jīng)研究表明是偏于安全的。