Ⅰ 一般規(guī)定
6.6.1 根據(jù)去除碳源污染物、脫氮、除磷、好氧污泥穩(wěn)定等不同要求和外部環(huán)境條件，選擇適宜的活性污泥處理工藝。
6.6.2 根據(jù)可能發(fā)生的運(yùn)行條件，設(shè)置不同運(yùn)行方案。
6.6.3 生物反應(yīng)池的超高，當(dāng)采用鼓風(fēng)曝氣時(shí)為0.5m～1.0m；當(dāng)采用機(jī)械曝氣時(shí)，其設(shè)備操作平臺(tái)宜高出設(shè)計(jì)水面0.8m～1.2m。
6.6.4 污水中含有大量產(chǎn)生泡沫的表面活性劑時(shí)，應(yīng)有除泡沫措施。
6.6.5 每組生物反應(yīng)池在有效水深一半處宜設(shè)置放水管。
6.6.6 廊道式生物反應(yīng)池的池寬與有效水深之比宜采用1：1～2：1。有效水深應(yīng)結(jié)合流程設(shè)計(jì)、地質(zhì)條件、供氧設(shè)施類型和選用風(fēng)機(jī)壓力等因素確定，可采用4.0m～6.0m。在條件許可時(shí)，水深尚可加大。
6.6.7 生物反應(yīng)池中的好氧區(qū)(池)，采用鼓風(fēng)曝氣器時(shí)，處理每立方米污水的供氣量不應(yīng)小于3m3。好氧區(qū)采用機(jī)械曝氣器時(shí)，混合全池污水所需功率不宜小于25W／m3；氧化溝不宜小于15W／m3。缺氧區(qū)(池)、厭氧區(qū)(池)應(yīng)采用機(jī)械攪拌，混合功率宜采用2W／m3～8W／m3。機(jī)械攪拌器布置的間距、位置，應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)資料確定。
6.6.8 生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)，應(yīng)充分考慮冬季低水溫對(duì)去除碳源污染物、脫氮和除磷的影響，必要時(shí)可采取降低負(fù)荷、增長(zhǎng)泥齡、調(diào)整厭氧區(qū)(池)及缺氧區(qū)(池)水力停留時(shí)間和保溫或增溫等措施。
6.6.9 原污水、回流污泥進(jìn)入生物反應(yīng)池的厭氧區(qū)(池)、缺氧區(qū)(池)時(shí)，宜采用淹沒入流方式。
Ⅱ 傳統(tǒng)活性污泥法
6.6.10 處理城鎮(zhèn)污水的生物反應(yīng)池的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，可按表6.6.10的規(guī)定取值。
表6.6.10 傳統(tǒng)活性污泥法去除碳源污染物的主要設(shè)計(jì)參數(shù)
6.6.11 當(dāng)以去除碳源污染物為主時(shí)，生物反應(yīng)池的容積，可按下列公式計(jì)算：
1 按污泥負(fù)荷計(jì)算：
2 按污泥泥齡計(jì)算：
式中：V——生物反應(yīng)池容積(m3)；
So——生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量(mg／L)；
Se——生物反應(yīng)池出水五日生化需氧量(mg／L)(當(dāng)去除率大于90％時(shí)可不計(jì)入)；
Q——生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)流量(m3／h)；
Ls——生物反應(yīng)池五日生化需氧量污泥負(fù)荷[kgBOD5／(kgMLSS·d)]；
X——生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS／L)；
Y——污泥產(chǎn)率系數(shù)(kgVSS／kgBOD5)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料時(shí)，一般取0.4～0.8；
Xv——生物反應(yīng)池內(nèi)混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度(gMLVSS／L)；
θc——污泥泥齡(d)，其數(shù)值為0.2～15；
Kd——衰減系數(shù)(d-1)，20℃的數(shù)值為0.04～0.075。
6.6.12 衰減系數(shù)Kd值應(yīng)以當(dāng)?shù)囟竞拖募镜奈鬯疁囟冗M(jìn)行修正，并按下式計(jì)算：
式中：KdT——T℃時(shí)的衰減系數(shù)(d-1)；
Kd20——20℃時(shí)的衰減系數(shù)(d-1)；
T——設(shè)計(jì)溫度(℃)；
θT——溫度系數(shù)，采用1.02～1.06。
6.6.13 生物反應(yīng)池的始端可設(shè)缺氧或厭氧選擇區(qū)(池)，水力停留時(shí)間宜采用0.5h～1.0h。
6.6.14 階段曝氣生物反應(yīng)池宜采取在生物反應(yīng)池始端1／2～3／4的總長(zhǎng)度內(nèi)設(shè)置多個(gè)進(jìn)水口。
6.6.15 吸附再生生物反應(yīng)池的吸附區(qū)和再生區(qū)可在一個(gè)反應(yīng)池內(nèi)，也可分別由兩個(gè)反應(yīng)池組成，并應(yīng)符合下列要求：
1 吸附區(qū)的容積，不應(yīng)小于生物反應(yīng)池總?cè)莘e的1／4，吸附區(qū)的停留時(shí)間不應(yīng)小于0.5h。
2 當(dāng)吸附區(qū)和再生區(qū)在一個(gè)反應(yīng)池內(nèi)時(shí)，沿生物反應(yīng)池長(zhǎng)度方向應(yīng)設(shè)置多個(gè)進(jìn)水口；進(jìn)水口的位置應(yīng)適應(yīng)吸附區(qū)和再生區(qū)不同容積比例的需要；進(jìn)水口的尺寸應(yīng)按通過全部流量計(jì)算。
6.6.16 完全混合生物反應(yīng)池可分為合建式和分建式。合建式生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)，應(yīng)符合下列要求：
1 生物反應(yīng)池宜采用圓形，曝氣區(qū)的有效容積應(yīng)包括導(dǎo)流區(qū)部分。
2 沉淀區(qū)的表面水力負(fù)荷宜為0.5m3／(m2·h)～1.0m3／(m2·h)。
Ⅲ 生物脫氮、除磷
6.6.17 進(jìn)入生物脫氮、除磷系統(tǒng)的污水，應(yīng)符合下列要求：
1 脫氮時(shí)，污水中的五日生化需氧量與總凱氏氮之比宜大于4。
2 除磷時(shí)，污水中的五日生化需氧量與總磷之比宜大于17。
3 同時(shí)脫氮、除磷時(shí)，宜同時(shí)滿足前兩款的要求。
4 好氧區(qū)(池)剩余總堿度宜大于70mg／L(以CaCO3計(jì))，當(dāng)進(jìn)水堿度不能滿足上述要求時(shí)，應(yīng)采取增加堿度的措施。
6.6.18 當(dāng)僅需脫氮時(shí)，宜采用缺氧／好氧法(ANO法)。
1 生物反應(yīng)池的容積，按本規(guī)范第6.6.11條所列公式計(jì)算時(shí)，反應(yīng)池中缺氧區(qū)(池)的水力停留時(shí)間宜為0.5h～3h。
2 生物反應(yīng)池的容積，采用硝化、反硝化動(dòng)力學(xué)計(jì)算時(shí)，按下列規(guī)定計(jì)算。
1)缺氧區(qū)(池)容積，可按下列公式計(jì)算：
式中：Vn——缺氧區(qū)(池)容積(m3)；
Q——生物反應(yīng)池的設(shè)計(jì)流量(m3／d)；
X——生物反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度(gMLSS／L)；
Nk——生物反應(yīng)池進(jìn)水總凱氏氮濃度(mg／L)；
Nte——生物反應(yīng)池出水總氮濃度(mg／L)；
△Xv——排出生物反應(yīng)池系統(tǒng)的微生物量(kgMLVSS／d)；
Kde——脫氮速率[(kgNO3-N)／(kgMLSS·d)]，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定。無試驗(yàn)資料時(shí)，20℃的Kde值可采用0.03～0.06(kgNO3-N)／(kgMLSS·d)，并按本規(guī)范公式(6.6.18-2)進(jìn)行溫度修正；Kde(T)、Kde(20)分別為T℃和20℃時(shí)的脫氮速率；
T——設(shè)計(jì)溫度(℃)；
Yt——污泥總產(chǎn)率系數(shù)(kgMLSS／kgBOD5)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定。無試驗(yàn)資料時(shí)，系統(tǒng)有初次沉淀池時(shí)取0.3，無初次沉淀池時(shí)取0.6～1.0；
y——MLSS中MLVSS所占比例；
So——生物反應(yīng)池進(jìn)水五日生化需氧量(mg／L)；
Se——生物反應(yīng)池出水五日生化需氧量(mg／L)。
2)好氧區(qū)(池)容積，可按下列公式計(jì)算：
式中：Vo——好氧區(qū)(池)容積(m3)；
θco——好氧區(qū)(池)設(shè)計(jì)污泥泥齡(d)；
F——安全系數(shù)，為1.5～3.0；
μ——硝化菌比生長(zhǎng)速率(d-1)；
Na——生物反應(yīng)池中氨氮濃度(mg／L)；
Kn——硝化作用中氮的半速率常數(shù)(mg／L)；
T——設(shè)計(jì)溫度(℃)；
0.47——15℃時(shí)，硝化菌最大比生長(zhǎng)速率(d-1)。
3)混合液回流量，可按下式計(jì)算：
式中：QRi——混合液回流量(m3／d)，混合液回流比不宜大于400％；
QR——回流污泥量(m3／d)；
Nke——生物反應(yīng)池出水總凱氏氮濃度(mg／L)；
Nte——生物反應(yīng)池出水總氮濃度(mg／L)。
3 缺氧／好氧法(ANO法)生物脫氮的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定；無試驗(yàn)資料時(shí)，可采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)或按表6.6.18的規(guī)定取值。
表6.6.18 缺氧／好氧法(ANO法)生物脫氮的主要設(shè)計(jì)參數(shù)
6.6.19 當(dāng)僅需除磷時(shí)，宜采用厭氧／好氧法(APO法)。
1 生物反應(yīng)池的容積，按本規(guī)范第6.6.11條所列公式計(jì)算時(shí)，反應(yīng)池中厭氧區(qū)(池)和好氧區(qū)(池)之比，宜為1：2～1：3。
2 生物反應(yīng)池中厭氧區(qū)(池)的容積，可按下式計(jì)算：
式中：VP——厭氧區(qū)(池)容積(m3)；
tP——厭氧區(qū)(池)水力停留時(shí)間(h)，宜為1～2；
Q——設(shè)計(jì)污水流量(m3／d)。
3 厭氧／好氧法(APO法)生物除磷的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定；無試驗(yàn)資料時(shí)，可采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)或按表6.6.19的規(guī)定取值。
表6.6.19 厭氧／好氧法(APO法)生物除磷的主要設(shè)計(jì)參數(shù)
4 采用生物除磷處理污水時(shí)，剩余污泥宜采用機(jī)械濃縮。
5 生物除磷的剩余污泥，采用厭氧消化處理時(shí)，輸送厭氧消化污泥或污泥脫水濾液的管道，應(yīng)有除垢措施。對(duì)含磷高的液體，宜先除磷再返回污水處理系統(tǒng)。
6.6.20 當(dāng)需要同時(shí)脫氮除磷時(shí)，宜采用厭氧／缺氧／好氧法(AAO法，又稱A2O法)。
1 生物反應(yīng)池的容積，宜按本規(guī)范第6.6.11條、第6.6.18條和第6.6.19條的規(guī)定計(jì)算。
2 厭氧／缺氧／好氧法(AAO法，又稱A2O法)生物脫氮除磷的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定；無試驗(yàn)資料時(shí)，可采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)或按表6.6.20的規(guī)定取值。
表6.6.20 厭氧／缺氧／好氧法(AAO法，又稱A2O法)生物脫氮除磷的主要設(shè)計(jì)參數(shù)
3 根據(jù)需要，厭氧／缺氧／好氧法(AAO法，又稱A2O法)的工藝流程中，可改變進(jìn)水和回流污泥的布置形式，調(diào)整為前置缺氧區(qū)(池)或串聯(lián)增加缺氧區(qū)(池)和好氧區(qū)(池)等變形工藝。
Ⅳ 氧 化 溝
6.6.21 氧化溝前可不設(shè)初次沉淀池。
6.6.22 氧化溝前可設(shè)置厭氧池。
6.6.23 氧化溝可按兩組或多組系列布置，并設(shè)置進(jìn)水配水井。
6.6.24 氧化溝可與二次沉淀池分建或合建。
6.6.25 延時(shí)曝氣氧化溝的主要設(shè)計(jì)參數(shù)，宜根據(jù)試驗(yàn)資料確定，無試驗(yàn)資料時(shí)，可按表6.6.25的規(guī)定取值。
表6.6.25 延時(shí)曝氣氧化溝主要設(shè)計(jì)參數(shù)
6.6.26 當(dāng)采用氧化溝進(jìn)行脫氮除磷時(shí)，宜符合本規(guī)范第6.6.17條～第6.6.20條的有關(guān)規(guī)定。
6.6.27 進(jìn)水和回流污泥點(diǎn)宜設(shè)在缺氧區(qū)首端，出水點(diǎn)宜設(shè)在充氧器后的好氧區(qū)。氧化溝的超高與選用的曝氣設(shè)備類型有關(guān)，當(dāng)采用轉(zhuǎn)刷、轉(zhuǎn)碟時(shí)，宜為0.5m；當(dāng)采用豎軸表曝機(jī)時(shí)，宜為0.6m～0.8m，其設(shè)備平臺(tái)宜高出設(shè)計(jì)水面0.8m～1.2m。
6.6.28 氧化溝的有效水深與曝氣、混合和推流設(shè)備的性能有關(guān)，宜采用3.5m～4.5m。
6.6.29 根據(jù)氧化溝渠寬度，彎道處可設(shè)置一道或多道導(dǎo)流墻；氧化溝的隔流墻和導(dǎo)流墻宜高出設(shè)計(jì)水位0.2m～0.3m。
6.6.30 曝氣轉(zhuǎn)刷、轉(zhuǎn)碟宜安裝在溝渠直線段的適當(dāng)位置，曝氣轉(zhuǎn)碟也可安裝在溝渠的彎道上，豎軸表曝機(jī)應(yīng)安裝在溝渠的端部。
6.6.31 氧化溝的走道板和工作平臺(tái)，應(yīng)安全、防濺和便于設(shè)備維修。
6.6.32 氧化溝內(nèi)的平均流速宜大于0.25m／s。
6.6.33 氧化溝系統(tǒng)宜采用自動(dòng)控制。
Ⅴ 序批式活性污泥法(SBR)
6.6.34 SBR反應(yīng)池宜按平均日污水量設(shè)計(jì)；SBR反應(yīng)池前、后的水泵、管道等輸水設(shè)施應(yīng)按最高日最高時(shí)污水量設(shè)計(jì)。
6.6.35 SBR反應(yīng)池的數(shù)量宜不少于2個(gè)。
6.6.36 SBR反應(yīng)池容積，可按下式計(jì)算：
式中：Q——每個(gè)周期進(jìn)水量(m3)；
tR——每個(gè)周期反應(yīng)時(shí)間(h)。
6.6.37 污泥負(fù)荷的取值，以脫氮為主要目標(biāo)時(shí)，宜按本規(guī)范表6.6.18的規(guī)定取值；以除磷為主要目標(biāo)時(shí)，宜按本規(guī)范表6.6.19的規(guī)定取值；同時(shí)脫氮除磷時(shí)，宜按本規(guī)范表6.6.20的規(guī)定取值。
6.6.38 SBR工藝各工序的時(shí)間，宜按下列規(guī)定計(jì)算：
1 進(jìn)水時(shí)間，可按下式計(jì)算：
式中：tF——每池每周期所需要的進(jìn)水時(shí)間(h)；
t——一個(gè)運(yùn)行周期需要的時(shí)間(h)；
n——每個(gè)系列反應(yīng)池個(gè)數(shù)。
2 反應(yīng)時(shí)間，可按下式計(jì)算：
式中：m——充水比，僅需除磷時(shí)宜為0.25～0.5，需脫氮時(shí)宜為0.15～0.3。
3 沉淀時(shí)間ts宜為1h。
4 排水時(shí)間tD宜為1.0h～1.5h。
5 一個(gè)周期所需時(shí)間可按下式計(jì)算：
式中：tb——閑置時(shí)間(h)。
6.6.39 每天的周期數(shù)宜為正整數(shù)。
6.6.40 連續(xù)進(jìn)水時(shí)，反應(yīng)池的進(jìn)水處應(yīng)設(shè)置導(dǎo)流裝置。
6.6.41 反應(yīng)池宜采用矩形池，水深宜為4.0m～6.0m；反應(yīng)池長(zhǎng)度與寬度之比：間隙進(jìn)水時(shí)宜為1：1～2：1，連續(xù)進(jìn)水時(shí)宜為2.5：1～4：1。
6.6.42 反應(yīng)池應(yīng)設(shè)置固定式事故排水裝置，可設(shè)在潷水結(jié)束時(shí)的水位處。
6.6.43 反應(yīng)池應(yīng)采用有防止浮渣流出設(shè)施的潷水器；同時(shí)，宜有清除浮渣的裝置。
條文說明
6.6 活性污泥法
Ⅰ 一般規(guī)定
6.6.1 關(guān)于活性污泥處理工藝選擇的規(guī)定。
外部環(huán)境條件，一般指操作管理要求，包括水量、水質(zhì)、占地、供電、地質(zhì)、水文、設(shè)備供應(yīng)等。
6.6.2 關(guān)于運(yùn)行方案的規(guī)定。
運(yùn)行條件一般指進(jìn)水負(fù)荷和特性，以及污水溫度、大氣溫度、濕度、沙塵暴、初期運(yùn)行條件等。
6.6.3 規(guī)定生物反應(yīng)池的超高。
6.6.4 關(guān)于除泡沫的規(guī)定。
目前常用的消除泡沫措施有水噴淋和投加消泡劑等方法。
6.6.5 關(guān)于設(shè)置放水管的規(guī)定。
生物反應(yīng)池投產(chǎn)初期采用間歇曝氣培養(yǎng)活性污泥時(shí)，靜沉后用作排除上清液。
6.6.6 規(guī)定廊道式生物反應(yīng)池的寬深比和有效水深。
本條適用于推流式運(yùn)行的廊道式生物反應(yīng)池。生物反應(yīng)池的池寬與水深之比為1～2，曝氣裝置沿一側(cè)布置時(shí)，生物反應(yīng)池混合液的旋流前進(jìn)的水力狀態(tài)較好。有效水深4.0m～6.0m是根據(jù)國(guó)內(nèi)鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓能力，并考慮盡量降低生物反應(yīng)池占地面積而確定的。當(dāng)條件許可時(shí)也可采用較大水深，目前國(guó)內(nèi)一些大型污水廠采用的水深為6.0m，也有一些污水廠采用的水深超過6.0m。
6.6.7 關(guān)于生物反應(yīng)池中好氧區(qū)(池)、缺氧區(qū)(池)、厭氧區(qū)(池)混合全池污水最小曝氣量及最小攪拌功率的規(guī)定。
缺氧區(qū)(池)、厭氧區(qū)(池)的攪拌功率：在《污水處理新工藝與設(shè)計(jì)計(jì)算實(shí)例》一書中推薦取3W／m3，美國(guó)污水廠手冊(cè)推薦取5W／m3～8W／m3，中國(guó)市政工程西南設(shè)計(jì)研究院曾采用過2W／m3。本規(guī)范建議為2W／m3～8W／m3。所需功率均以曝氣器配置功率表示。
其他設(shè)計(jì)參數(shù)沿用原規(guī)范有關(guān)條文的數(shù)據(jù)。
6.6.8 關(guān)于低溫條件的規(guī)定。
我國(guó)的寒冷地區(qū)，冬季水溫一般在6℃～10℃，短時(shí)間可能為4℃～6℃；應(yīng)核算污水處理過程中，低氣溫對(duì)污水溫度的影響。
當(dāng)污水溫度低于10℃時(shí)，應(yīng)按《寒冷地區(qū)污水活性污泥法處理設(shè)計(jì)規(guī)程》CECS 111的有關(guān)規(guī)定修正設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)。
6.6.9 關(guān)于入流方式的規(guī)定。
規(guī)定污水進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)(池)、缺氧區(qū)(池)時(shí)，采用淹沒式入流方式的目的是避免引起復(fù)氧。
Ⅱ 傳統(tǒng)活性污泥法
6.6.10 規(guī)定生物反應(yīng)池的主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)。
有關(guān)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)是根據(jù)我國(guó)污水廠回流污泥濃度一般為4g／L～8g／L的情況確定的。如回流污泥濃度不在上述范圍時(shí)，可適當(dāng)修正。當(dāng)處理效率可以降低時(shí)、負(fù)荷可適當(dāng)增大。當(dāng)進(jìn)水五日生化需氧量低于一般城鎮(zhèn)污水時(shí)，負(fù)荷尚應(yīng)適當(dāng)減小。
生物反應(yīng)池主要設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)中，容積負(fù)荷Lv與污泥負(fù)荷Ls和污泥濃度X相關(guān)；同時(shí)又必須按生物反應(yīng)池實(shí)際運(yùn)行規(guī)律來確定數(shù)據(jù)，即不可無依據(jù)地將本規(guī)范規(guī)定的Ls和X取端值相乘以確定最大的容積負(fù)荷Lv。
Q為反應(yīng)池設(shè)計(jì)流量，不包括污泥回流量。
X為反應(yīng)池內(nèi)混合液懸浮固體MLSS的平均濃度，它適用于推流式、完全混合式生物反應(yīng)池。吸附再生反應(yīng)池的X，是根據(jù)吸附區(qū)的混合液懸浮固體和再生區(qū)的混合液懸浮固體，按這兩個(gè)區(qū)的容積進(jìn)行加權(quán)平均得出的理論數(shù)據(jù)。
6.6.11 規(guī)定生物反應(yīng)池容積的計(jì)算公式。
污泥負(fù)荷計(jì)算公式中，原來是按進(jìn)水五日生化需氧量計(jì)算，現(xiàn)在修改為按去除的五日生化需氧量計(jì)算。
由于目前很少采用按容積負(fù)荷計(jì)算生物反應(yīng)池的容積，因此將原規(guī)范中按容積負(fù)荷計(jì)算的公式列入條文說明中以備方案校核、比較時(shí)參考使用，以及采用容積負(fù)荷指標(biāo)時(shí)計(jì)算容積之用。按容積負(fù)荷計(jì)算生物反應(yīng)池的容積時(shí)，可采用下式：
式中：Lv——生物反應(yīng)池的五日生化需氧量容積負(fù)荷，kgBOD5／(m3·d)。
6.6.12 關(guān)于衰減系數(shù)的規(guī)定。
衰減系數(shù)Kd值與溫度有關(guān)，列出了溫度修正公式。
6.6.13 關(guān)于生物反應(yīng)池始端設(shè)置缺氧選擇區(qū)(池)或厭氧選擇區(qū)(池)的規(guī)定。
其作用是改善污泥性質(zhì)，防止污泥膨脹。
6.6.14 關(guān)于階段曝氣生物反應(yīng)池的規(guī)定。
本條是根據(jù)國(guó)內(nèi)外有關(guān)階段曝氣法的資料而制定。階段曝氣的特點(diǎn)是污水沿池的始端1／2～3／4長(zhǎng)度內(nèi)分?jǐn)?shù)點(diǎn)進(jìn)入(即進(jìn)水口分布在兩廊道生物反應(yīng)池的第一條廊道內(nèi)，三廊道生物反應(yīng)池的前兩條廊道內(nèi)，四廊道生物反應(yīng)池的前三條廊道內(nèi))，盡量使反應(yīng)池混合液的氧利用率接近均勻，所以容積負(fù)荷比普通生物反應(yīng)池大。
6.6.15 關(guān)于吸附再生生物反應(yīng)池的規(guī)定。
根據(jù)國(guó)內(nèi)污水廠的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，參照國(guó)外有關(guān)資料，規(guī)定吸附再生生物反應(yīng)池吸附區(qū)和再生區(qū)的容積和停留時(shí)間。它的特點(diǎn)是回流污泥先在再生區(qū)作較長(zhǎng)時(shí)間的曝氣，然后與污水在吸附區(qū)充分混合，作較短時(shí)間接觸，但一般不小于0.5h。
6.6.16 關(guān)于合建式完全混合生物反應(yīng)池的規(guī)定。
1 據(jù)資料介紹，一般生物反應(yīng)池的平均耗氧速率為30mg／(L·h)～40mg／(L·h)。根據(jù)對(duì)上海某污水廠和湖北某印染廠污水站的生物反應(yīng)池回流縫處測(cè)定實(shí)際的溶解氧，表明污泥室的溶解氧濃度不一定能滿足生物反應(yīng)池所需的耗氧速率，為安全計(jì)，合建式完全混合反應(yīng)池曝氣部分的容積包括導(dǎo)流區(qū)，但不包括污泥室容積。
2 根據(jù)國(guó)內(nèi)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，沉淀區(qū)的沉淀效果易受曝氣區(qū)的影響。為了保證出水水質(zhì)，沉淀區(qū)表面水力負(fù)荷宜為0.5m3／(m2·h)～1.0m3／(m2·h)。
Ⅲ 生物脫氮、除磷
6.6.17 關(guān)于生物脫氮、除磷系統(tǒng)污水的水質(zhì)規(guī)定。
1 污水的五日生化需氧量與總凱氏氮之比是影響脫氮效果的重要因素之一。異養(yǎng)性反硝化菌在呼吸時(shí)，以有機(jī)基質(zhì)作為電子供體，硝態(tài)氮作為電子受體，即反硝化時(shí)需消耗有機(jī)物。青島等地污水廠運(yùn)行實(shí)踐表明，當(dāng)污水中五日生化需氧量與總凱氏氮之比大于4時(shí)，可達(dá)理想脫氮效果；五日生化需氧量與總凱氏氮之比小于4時(shí)，脫氮效果不好。五日生化需氧量與總凱氏氮之比過小時(shí)，需外加碳源才能達(dá)到理想的脫氮效果。外加碳源可采用甲醇，它被分解后產(chǎn)生二氧化碳和水，不會(huì)留下任何難以分解的中間產(chǎn)物。由于城鎮(zhèn)污水水量大，外加甲醇的費(fèi)用較大，有些污水廠將淀粉廠、制糖廠、釀造廠等排出的高濃度有機(jī)廢水作為外加碳源，取得了良好效果。當(dāng)五日生化需氧量與總凱氏氮之比為4或略小于4時(shí)，可不設(shè)初次沉淀池或縮短污水在初次沉淀池中的停留時(shí)間，以增大進(jìn)生物反應(yīng)池污水中五日生化需氧量與氮的比值。
2 生物除磷由吸磷和放磷兩個(gè)過程組成，積磷菌在厭氧放磷時(shí)，伴隨著溶解性可快速生物降解的有機(jī)物在菌體內(nèi)儲(chǔ)存。若放磷時(shí)無溶解性可快速生物降解的有機(jī)物在菌體內(nèi)儲(chǔ)存，則積磷菌在進(jìn)入好氧環(huán)境中并不吸磷，此類放磷為無效放磷。生物脫氮和除磷都需有機(jī)碳，在有機(jī)碳不足，尤其是溶解性可快速生物降解的有機(jī)碳不足時(shí)，反硝化菌與積磷菌爭(zhēng)奪碳源，會(huì)競(jìng)爭(zhēng)性地抑制放磷。
污水的五日生化需氧量與總磷之比是影響除磷效果的重要因素之一。若比值過低，積磷菌在厭氧池放磷時(shí)釋放的能量不能很好地被用來吸收和貯藏溶解性有機(jī)物，影響該類細(xì)菌在好氧池的吸磷，從而使出水磷濃度升高。廣州地區(qū)的一些污水廠，在五日生化需氧量與總磷之比為17及以上時(shí)，取得了良好的除磷效果。
3 若五日生化需氧量與總凱氏氮之比小于4，則難以完全脫氮而導(dǎo)致系統(tǒng)中存在一定的硝態(tài)氮的殘余量，這樣即使污水中五日生化需氧量與總磷之比大于17，其生物除磷的效果也將受到影響。
4 一般地說，積磷菌、反硝化菌和硝化細(xì)菌生長(zhǎng)的最佳pH值在中性或弱堿性范圍，當(dāng)pH值偏離最佳值時(shí)，反應(yīng)速度逐漸下降，堿度起著緩沖作用。污水廠生產(chǎn)實(shí)踐表明，為使好氧池的pH值維持在中性附近，池中剩余總堿度宜大于70mg／L。每克氨氮氧化成硝態(tài)氮需消耗7.14g堿度，大大消耗了混合液的堿度。反硝化時(shí)，還原1g硝態(tài)氮成氮?dú)?，理論上可回?.57g堿度，此外，去除1g五日生化需氧量可以產(chǎn)生0.3g堿度。出水剩余總堿度可按下式計(jì)算，剩余總堿度＝進(jìn)水總堿度＋0.3×五日生化需氧量去除量＋0.3×反硝化脫氮量—7.14×硝化氮量，式中3為美國(guó)EPA(美國(guó)環(huán)境保護(hù)署)推薦的還原1g硝態(tài)氮可回收3g堿度。當(dāng)進(jìn)水堿度較小，硝化消耗堿度后，好氧池剩余堿度小于70mg／L，可增加缺氧池容積，以增加回收堿度量。在要求硝化的氨氮量較多時(shí)，可布置成多段缺氧／好氧形式。在該形式下，第一個(gè)好氧池僅氧化部分氨氮，消耗部分堿度，經(jīng)第二個(gè)缺氧池回收堿度后再進(jìn)入第二個(gè)好氧池消耗部分堿度，這樣可減少對(duì)進(jìn)水堿度的需要量。
6.6.18 關(guān)于生物脫氮的規(guī)定。
生物脫氮由硝化和反硝化兩個(gè)生物化學(xué)過程組成。氨氮在好氧池中通過硝化細(xì)菌作用被氧化成硝態(tài)氮，硝態(tài)氮在缺氧池中通過反硝化菌作用被還原成氮?dú)庖莩?。硝化菌是化能自養(yǎng)菌，需在好氧環(huán)境中氧化氨氮獲得生長(zhǎng)所需能量；反硝化菌是兼性異養(yǎng)菌，它們利用有機(jī)物作為電子供體，硝態(tài)氮作為電子最終受體，將硝態(tài)氮還原成氣態(tài)氮。由此可見，為了發(fā)生反硝化作用，必須具備下列條件：①有硝態(tài)氮；②有有機(jī)碳；③基本無溶解氧(溶解氧會(huì)消耗有機(jī)物)。為了有硝態(tài)氮，處理系統(tǒng)應(yīng)采用較長(zhǎng)泥齡和較低負(fù)荷。缺氧／好氧法可滿足上述要求，適于脫氮。
1 缺氧／好氧生物反應(yīng)池的容積計(jì)算，可采用本規(guī)范第6.6.11條生物去除碳源污染物的計(jì)算方法。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，缺氧區(qū)(池)的水力停留時(shí)間宜為0.5h～3h。
2 式(6.6.18-1)介紹了缺氧池容積的計(jì)算方法，式中0.12為微生物中氮的分?jǐn)?shù)。反硝化速率Kde與混合液回流比、進(jìn)水水質(zhì)、溫度和污泥中反硝化菌的比例等因素有關(guān)?；旌弦夯亓髁看螅瑤肴毖醭氐娜芙庋醵?，Kde取低值；進(jìn)水有機(jī)物濃度高且較易生物降解時(shí)，Kde取高值。
溫度變化可用式(6.6.18-2)修正，式中1.08為溫度修正系數(shù)。
由于原污水總懸浮固體中的一部分沉積到污泥中，結(jié)果產(chǎn)生的污泥將大于由有機(jī)物降解產(chǎn)生的污泥，在許多不設(shè)初次沉淀池的處理工藝中更甚。因此，在確定污泥總產(chǎn)率系數(shù)時(shí)，必須考慮原污水中總懸浮固體的含量，否則，計(jì)算所得的剩余污泥量往往偏小。污泥總產(chǎn)率系數(shù)隨溫度、泥齡和內(nèi)源衰減系數(shù)變化而變化，不是一個(gè)常數(shù)。對(duì)于某種生活污水，有初次沉淀池和無初次沉淀池時(shí)，泥齡-污泥總產(chǎn)率曲線分別示于圖2和圖3。
圖2 有初次沉淀池時(shí)泥齡-污泥總產(chǎn)率系數(shù)曲線
注：有初次沉淀池，TSS去除60％，初次沉淀池出流中有30％的惰性物質(zhì)，原污水的COD／BOD5為1.5～2.0，TSS／BOD5為0.8～1.2。
圖3 無初次沉淀池時(shí)泥齡-污泥總產(chǎn)率系數(shù)曲線
注：無初次沉淀池，TSS／BOD5＝1.0，TSS中惰性固體占50％。
TSS／BOD5反映了原污水中總懸浮固體與五日生化需氧量之比，比值大，剩余污泥量大，即Yt值大。泥齡θc影響污泥的衰減，泥齡長(zhǎng)，污泥衰減多，即Yt值小。溫度影響污泥總產(chǎn)率系數(shù)，溫度高，Yt值小。
式(6.6.18-4)介紹了好氧區(qū)(池)容積的計(jì)算公式。式(6.6.18-6)為計(jì)算硝化細(xì)菌比生長(zhǎng)速率的公式，0.47為15℃時(shí)硝化細(xì)菌最大比生長(zhǎng)速率；硝化作用中氮的半速率常數(shù)Kn是硝化細(xì)菌比生長(zhǎng)速率等于硝化細(xì)菌最大比生長(zhǎng)速率一半時(shí)氮的濃度，Kn的典型值為1.0mg／L；e0.098(T—15)是溫度校正項(xiàng)。假定好氧區(qū)(池)混合液進(jìn)入二次沉淀池后不發(fā)生硝化反應(yīng)，則好氧區(qū)(池)氨氮濃度與二次沉淀池出水氨氮濃度相等，式(6.6.18-6)中好氧區(qū)(池)氨氮濃度Na可根據(jù)排放要求確定。自養(yǎng)硝化細(xì)菌比異養(yǎng)菌的比生長(zhǎng)速率小得多，如果沒有足夠長(zhǎng)的泥齡，硝化細(xì)菌就會(huì)從系統(tǒng)中流失。為了保證硝化發(fā)生，泥齡須大于1／μ。在需要硝化的場(chǎng)合，以泥齡作為基本設(shè)計(jì)參數(shù)是十分有利的。式(6.6.18-6)是從純種培養(yǎng)試驗(yàn)中得出的硝化細(xì)菌比生長(zhǎng)速率。為了在環(huán)境條件變得不利于硝化細(xì)菌生長(zhǎng)時(shí)，系統(tǒng)中仍有硝化細(xì)菌，在式(6.6.18-5)中引入安全系數(shù)F，城鎮(zhèn)污水可生化性好，F(xiàn)可取1.5～3.0。
式(6.6.18-7)介紹了混合液回流量的計(jì)算公式。如果好氧區(qū)(池)硝化作用完全，回流污泥中硝態(tài)氮濃度和好氧區(qū)(池)相同，回流污泥中硝態(tài)氮進(jìn)厭氧區(qū)(池)后全部被反硝化，缺氧區(qū)(池)有足夠碳源，則系統(tǒng)最大脫氮率是總回流比(混合液回流量加上回流污泥量與進(jìn)水流量之比)r的函數(shù)，r＝(QRi+QR)／Q，最大脫氮率＝r／(1+r)。由公式可知，增大總回流比可提高脫氮效果，但是，總回流比為4時(shí)，再增加回流比，對(duì)脫氮效果的提高不大。總回流比過大，會(huì)使系統(tǒng)由推流式趨于完全混合式，導(dǎo)致污泥性狀變差；在進(jìn)水濃度較低時(shí)，會(huì)使缺氧區(qū)(池)氧化還原電位(ORP)升高，導(dǎo)致反硝化速率降低。上海市政工程設(shè)計(jì)研究院觀察到總回流比從1.5上升到2.5，ORP從-218mV上升到-192mV，反硝化速率從0.08kgN03／(kgVSS·d)下降到0.038kgN03／(kgVSS·d)?；亓魑勰嗔康拇_定，除計(jì)算外，還應(yīng)綜合考慮提供硝酸鹽和反硝化速率等方面的因素。
3 在設(shè)計(jì)中雖然可以從參考文獻(xiàn)中獲得一些動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)，但由于污水的情況千差萬別，因此只有試驗(yàn)數(shù)據(jù)才最符合實(shí)際情況，有條件時(shí)應(yīng)通過試驗(yàn)獲取數(shù)據(jù)。若無試驗(yàn)條件時(shí)，可通過相似水質(zhì)、相似工藝的污水廠，獲取數(shù)據(jù)。生物脫氮時(shí)，由于硝化細(xì)菌世代時(shí)間較長(zhǎng)，要取得較好脫氮效果，需較長(zhǎng)泥齡。以脫氮為主要目標(biāo)時(shí)，泥齡可取11d～23d。相應(yīng)的五日生化需氧量污泥負(fù)荷較低、污泥產(chǎn)率較低、需氧量較大，水力停留時(shí)間也較長(zhǎng)。表6.6.18所列設(shè)計(jì)參數(shù)為經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
6.6.19 關(guān)于生物除磷的規(guī)定。
生物除磷必須具備下列條件：①厭氧(無硝態(tài)氮)；②有機(jī)碳。厭氧／好氧法可滿足上述要求，適于除磷。
1 厭氧／好氧生物反應(yīng)池的容積計(jì)算，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可采用本規(guī)范第6.6.11條生物去除碳源污染物的計(jì)算方法，并根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定厭氧和好氧各段的容積比。
2 在厭氧區(qū)(池)中先發(fā)生脫氮反應(yīng)消耗硝態(tài)氮，然后積磷菌釋放磷，釋磷過程中釋放的能量可用于其吸收和貯藏溶解性有機(jī)物。若厭氧區(qū)(池)停留時(shí)間小于1h，磷釋放不完全，會(huì)影響磷的去除率，綜合考慮除磷效率和經(jīng)濟(jì)性，規(guī)定厭氧區(qū)(池)停留時(shí)間為1h～2h。在只除磷的厭氧／好氧系統(tǒng)中，由于無硝態(tài)氮和積磷菌爭(zhēng)奪有機(jī)物，厭氧池停留時(shí)間可取下限。
3 活性污泥中積磷菌在厭氧環(huán)境中會(huì)釋放出磷，在好氧環(huán)境中會(huì)吸收超過其正常生長(zhǎng)所需的磷。通過排放富磷剩余污泥，可比普通活性污泥法從污水中去除更多的磷。由此可見，縮短泥齡，即增加排泥量可提高磷的去除率。以除磷為主要目的時(shí)，泥齡可取3.5d～7.0d。表6.6.19所列設(shè)計(jì)參數(shù)為經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
4 除磷工藝的剩余污泥在污泥濃縮池中濃縮時(shí)會(huì)因厭氧放出大量磷酸鹽，用機(jī)械法濃縮污泥可縮短濃縮時(shí)間，減少磷酸鹽析出量。
5 生物除磷工藝的剩余活性污泥厭氧消化時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量灰白色的磷酸鹽沉積物，這種沉積物極易堵塞管道。青島某污水廠采用AAO(又稱A2O)工藝處理污水，該廠在消化池出泥管、后濃縮池進(jìn)泥管、后濃縮池上清液管道和污泥脫水后濾液管道中均發(fā)現(xiàn)灰白色沉積物，彎管處尤甚，嚴(yán)重影響了正常運(yùn)行。這種灰白色沉積物質(zhì)地堅(jiān)硬，不溶于水；經(jīng)鹽酸浸泡，無法去除。該廠在這些管道的轉(zhuǎn)彎處增加了法蘭，還擬對(duì)消化池出泥管進(jìn)行改造，將原有的內(nèi)置式管道改為外部管道，便于經(jīng)常沖洗保養(yǎng)。污泥脫水濾液和第二級(jí)消化池上清液，磷濃度十分高，如不除磷，直接回到集水池，則磷從水中轉(zhuǎn)移到泥中，再從泥中轉(zhuǎn)移到水中，只是在處理系統(tǒng)中循環(huán)，嚴(yán)重影響了磷的去除效率。這類磷酸鹽宜采用化學(xué)法去除。
6.6.20 關(guān)于生物同時(shí)脫氮除磷的規(guī)定。
生物同時(shí)脫氮除磷，要求系統(tǒng)具有厭氧、缺氧和好氧環(huán)境。厭氧／缺氧／好氧法可滿足這一條件。
脫氮和除磷是相互影響的。脫氮要求較低負(fù)荷和較長(zhǎng)泥齡，除磷卻要求較高負(fù)荷和較短泥齡。脫氮要求有較多硝酸鹽供反硝化，而硝酸鹽不利于除磷。設(shè)計(jì)生物反應(yīng)池各區(qū)(池)容積時(shí)，應(yīng)根據(jù)氮、磷的排放標(biāo)準(zhǔn)等要求，尋找合適的平衡點(diǎn)。
脫氮和除磷對(duì)泥齡、污泥負(fù)荷和好氧停留時(shí)間的要求是相反的。在需同時(shí)脫氮除磷時(shí)，綜合考慮泥齡的影響后，可取10d～20d。本規(guī)范表6.6.20所列設(shè)計(jì)參數(shù)為經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
AAO(又稱A2O)工藝中，當(dāng)脫氮效果好時(shí)，除磷效果較差。反之亦然，不能同時(shí)取得較好的效果。針對(duì)這些存在的問題，可對(duì)工藝流程進(jìn)行變形改進(jìn)，調(diào)整泥齡、水力停留時(shí)間等設(shè)計(jì)參數(shù)，改變進(jìn)水和回流污泥等布置形式，從而進(jìn)一步提高脫氮除磷效果。圖4為一些變形的工藝流程。
圖4 一些變形的工藝流程
Ⅳ 氧 化 溝
6.6.21 關(guān)于可不設(shè)初次沉淀池的規(guī)定。
由于氧化溝多用于長(zhǎng)泥齡的工藝，懸浮狀有機(jī)物可在氧化溝內(nèi)得到部分穩(wěn)定，故可不設(shè)初次沉淀池。
6.6.22 關(guān)于氧化溝前設(shè)厭氧池的規(guī)定。
氧化溝前設(shè)置厭氧池可提高系統(tǒng)的除磷功能。
6.6.23 關(guān)于設(shè)置配水井的規(guī)定。
在交替式運(yùn)行的氧化溝中，需設(shè)置進(jìn)水配水井，井內(nèi)設(shè)閘或溢流堰，按設(shè)計(jì)程序變換進(jìn)出水水流方向；當(dāng)有兩組及其以上平行運(yùn)行的系列時(shí)，也需設(shè)置進(jìn)水配水井，以保證均勻配水。
6.6.24 關(guān)于與二次沉淀池分建或合建的規(guī)定。
按構(gòu)造特征和運(yùn)行方式的不同，氧化溝可分為多種類型，其中有連續(xù)運(yùn)行、與二次沉淀池分建的氧化溝，如Carrousel型多溝串聯(lián)系統(tǒng)氧化溝、Orbal同心圓或橢圓形氧化溝、DE型交替式氧化溝等；也有集曝氣、沉淀于一體的氧化溝，又稱合建式氧化溝，如船式一體化氧化溝、T型交替式氧化溝等。
6.6.25 關(guān)于延時(shí)曝氣氧化溝的主要設(shè)計(jì)參數(shù)的規(guī)定。
6.6.26 關(guān)于氧化溝進(jìn)行脫氮除磷的規(guī)定。
6.6.27 關(guān)于氧化溝進(jìn)出水布置和超高的規(guī)定。
進(jìn)水和回流污泥從缺氧區(qū)首端進(jìn)入，有利于反硝化脫氮。出水宜在充氧器后的好氧區(qū)，是為了防止二次沉淀池中出現(xiàn)厭氧狀態(tài)。
6.6.28 關(guān)于有效水深的規(guī)定。
隨著曝氣設(shè)備不斷改進(jìn)，氧化溝的有效水深也在變化。過去，一般為0.9m～1.5m；現(xiàn)在，當(dāng)采用轉(zhuǎn)刷時(shí)，不宜大于3.5m；當(dāng)采用轉(zhuǎn)碟、豎軸表曝機(jī)時(shí)，不宜大于4.5m。
6.6.29 關(guān)于導(dǎo)流墻、隔流墻的規(guī)定。
6.6.30 關(guān)于曝氣設(shè)備安裝部位的規(guī)定。
6.6.31 關(guān)于走道板和工作平臺(tái)的規(guī)定。
6.6.32 關(guān)于平均流速的規(guī)定。
為了保證活性污泥處于懸浮狀態(tài)，國(guó)內(nèi)外普遍采用溝內(nèi)平均流速0.25m／s～0.35m／s。日本指南規(guī)定，溝內(nèi)平均流速為0.25m／s，本規(guī)范規(guī)定宜大于0.25m／s。為改善溝內(nèi)流速分布，可在曝氣設(shè)備上、下游設(shè)置導(dǎo)流墻。
6.6.33 關(guān)于自動(dòng)控制的規(guī)定。
氧化溝自動(dòng)控制系統(tǒng)可采用時(shí)間程序控制，也可采用溶解氧或氧化還原電位(ORP)控制。在特定位置設(shè)置溶解氧探頭，可根據(jù)池中溶解氧濃度控制曝氣設(shè)備的開關(guān)，有利于滿足運(yùn)行要求，且可最大限度地節(jié)約動(dòng)力。
對(duì)于交替運(yùn)行的氧化溝，宜設(shè)置溶解氧控制系統(tǒng)，控制曝氣轉(zhuǎn)刷的連續(xù)、間歇或變速轉(zhuǎn)動(dòng)，以滿足不同階段的溶解氧濃度要求或根據(jù)設(shè)定的模式進(jìn)行運(yùn)行。
Ⅴ 序批式活性污泥法(SBR)
6.6.34 關(guān)于設(shè)計(jì)污水量的規(guī)定。
由于進(jìn)水時(shí)可均衡水量變化，且反應(yīng)池對(duì)水質(zhì)變化有較大的緩沖能力，故規(guī)定反應(yīng)池的設(shè)計(jì)污水量為平均日污水量。為順利輸送污水并保證處理效果，對(duì)反應(yīng)池前后的水泵、管道等輸水設(shè)施做出按最高日最高時(shí)污水量設(shè)計(jì)的規(guī)定。
6.6.35 關(guān)于反應(yīng)池?cái)?shù)量的規(guī)定。
考慮到清洗和檢修等情況，SBR反應(yīng)池的數(shù)量不宜少于2個(gè)。但水量較小(小于500m3／d)時(shí)，設(shè)2個(gè)反應(yīng)池不經(jīng)濟(jì)，或當(dāng)投產(chǎn)初期污水量較小、采用低負(fù)荷連續(xù)進(jìn)水方式時(shí)，可建1個(gè)反應(yīng)池。
6.6.36 規(guī)定反應(yīng)池容積的計(jì)算公式。
6.6.37 規(guī)定污泥負(fù)荷的選用范圍。
除負(fù)荷外，充水比和周期數(shù)等參數(shù)均對(duì)脫氮除磷有影響，設(shè)計(jì)時(shí)，要綜合考慮各種因素。
6.6.38 關(guān)于SBR工藝各工序時(shí)間的規(guī)定。
SBR工藝是按周期運(yùn)行的，每個(gè)周期包括進(jìn)水、反應(yīng)(厭氧、缺氧、好氧)、沉淀、排水和閑置五個(gè)工序，前四個(gè)工序是必需工序。
進(jìn)水時(shí)間指開始向反應(yīng)池進(jìn)水至進(jìn)水完成的一段時(shí)間。在此期間可根據(jù)具體情況進(jìn)行曝氣(好氧反應(yīng))、攪拌(厭氧、缺氧反應(yīng))、沉淀、排水或閑置。若一個(gè)處理系統(tǒng)有n個(gè)反應(yīng)池，連續(xù)地將污水流入各個(gè)池內(nèi)，依次對(duì)各池污水進(jìn)行處理，假設(shè)在進(jìn)水工序不進(jìn)行沉淀和排水，一個(gè)周期的時(shí)間為主，則進(jìn)水時(shí)間應(yīng)為r／n。
非好氧反應(yīng)時(shí)間內(nèi)，發(fā)生反硝化反應(yīng)及放磷反應(yīng)。運(yùn)行時(shí)可增減閑置時(shí)間調(diào)整非好氧反應(yīng)時(shí)間。
式(6.6.38-2)中充水比的含義是每個(gè)周期進(jìn)水體積與反應(yīng)池容積之比。充水比的倒數(shù)減1，可理解為回流比；充水比小，相當(dāng)于回流比大。要取得較好的脫氮效果，充水比要??；但充水比過小，反而不利，可參見本規(guī)范條文說明6.6.18。
排水目的是排除沉淀后的上清液，直至達(dá)到開始向反應(yīng)池進(jìn)水時(shí)的最低水位。排水可采用潷水器，所用時(shí)間由潷水器的能力決定。排水時(shí)間可通過增加潷水器臺(tái)數(shù)或加大溢流負(fù)荷來縮短。但是，縮短了排水時(shí)間將增加后續(xù)處理構(gòu)筑物(如消毒池等)的容積和增大排水管管徑。綜合兩者關(guān)系，排水時(shí)間宜為1.0h～1.5h。
閑置不是一個(gè)必需的工序，可以省略。在閑置期間，根據(jù)處理要求，可以進(jìn)水、好氧反應(yīng)、非好氧反應(yīng)以及排除剩余污泥等。閑置時(shí)間的長(zhǎng)短由進(jìn)水流量和各工序的時(shí)間安排等因素決定。
6.6.39 規(guī)定每天的運(yùn)行周期數(shù)。
為了便于運(yùn)行管理，做此規(guī)定。
6.6.40 關(guān)于導(dǎo)流裝置的規(guī)定。
由于污水的進(jìn)入會(huì)攪動(dòng)活性污泥，此外，若進(jìn)水發(fā)生短流會(huì)造成出水水質(zhì)惡化，因此應(yīng)設(shè)置導(dǎo)流裝置。
6.6.41 關(guān)于反應(yīng)池池形的規(guī)定。
矩形反應(yīng)池可布置緊湊，占地少。水深應(yīng)根據(jù)鼓風(fēng)機(jī)出風(fēng)壓力確定。如果反應(yīng)池水深過大，排出水的深度相應(yīng)增大，則固液分離所需時(shí)間就長(zhǎng)。同時(shí)，受潷水器結(jié)構(gòu)限制，潷水不能過多；如果反應(yīng)池水深過小，由于受活性污泥界面以上最小水深(保護(hù)高度)限制，排出比小，不經(jīng)濟(jì)。綜合以上考慮，規(guī)定完全混合型反應(yīng)池水深宜為4.0m～6.0m。連續(xù)進(jìn)水時(shí)，如反應(yīng)池長(zhǎng)寬比過大，流速大，會(huì)帶出污泥；長(zhǎng)寬比過小，會(huì)因短流而造成出水水質(zhì)下降，故長(zhǎng)寬比宜為2.5：1～4：1。
6.6.42 關(guān)于事故排水裝置的規(guī)定。
潷水器故障時(shí)，可用事故排水裝置應(yīng)急。固定式排水裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，十分適合作事故排水裝置。
6.6.43 關(guān)于浮渣的規(guī)定。
由于SBR工藝一般不設(shè)初次沉淀池，浮渣和污染物會(huì)流入反應(yīng)池。為了不使反應(yīng)池水面上的浮渣隨處理水一起流出，首先應(yīng)設(shè)沉砂池、除渣池(或極細(xì)格柵)等預(yù)處理設(shè)施，其次應(yīng)采用有擋板的潷水器。反應(yīng)池應(yīng)有撇渣機(jī)等浮渣清除裝置，否則反應(yīng)池表面會(huì)積累浮渣，影響環(huán)境和處理效果。
自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)設(shè)計(jì)
