8.5.1 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)宜采用預(yù)應(yīng)力筋連接接頭、螺栓連接接頭或承插式接頭。當(dāng)場地條件較差，或易發(fā)生不均勻沉降時，宜采用承插式接頭。當(dāng)有可靠依據(jù)時，也可采用其他能夠保證預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)安全性、適用性和耐久性的接頭構(gòu)造。
8.5.2 僅帶縱向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)的截面內(nèi)力計算模型宜采用與現(xiàn)澆混凝土綜合管廊結(jié)構(gòu)相同的閉合框架模型。
8.5.3 帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊的截面內(nèi)力計算模型應(yīng)考慮拼縫接頭的影響，拼縫接頭影響宜采用K-ζ法（旋轉(zhuǎn)彈簧-ζ法）計算，構(gòu)件的截面內(nèi)力分配應(yīng)按下列公式計算：
M=Kθ （8.5.3-1）
Mj=（1-ζ）M，Nj=N （8.5.3-2）
Mz=（1+ζ）M，Nz=N （8.5.3-3）
式中：K——旋轉(zhuǎn)彈簧常數(shù)，25000kN·m/rad≤K≤50000kN·m/rad；
M——按照旋轉(zhuǎn)彈簧模型計算得到的帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊截面內(nèi)各構(gòu)件的彎矩設(shè)計值（kN·m）；
Mj——預(yù)制拼裝綜合管廊節(jié)段橫向拼縫接頭處彎矩設(shè)計值（kN·m）；
Mz——預(yù)制拼裝綜合管廊節(jié)段整澆部位彎矩設(shè)計值（kN·m）；
N——按照旋轉(zhuǎn)彈簧模型計算得到的帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊截面內(nèi)各構(gòu)件的軸力設(shè)計值（kN）；
Nj——預(yù)制拼裝綜合管廊節(jié)段橫向拼縫接頭處軸力設(shè)計值（kN）；
Nz——預(yù)制拼裝綜合管廊節(jié)段整澆部位軸力設(shè)計值（kN·m）；
θ——預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫相對轉(zhuǎn)角（rad）；
ζ——拼縫接頭彎矩影響系數(shù)。當(dāng)采用拼裝時取ζ＝0，當(dāng)采用橫向錯縫拼裝時取0.3＜ζ＜0.6。
K、ζ的取值受拼縫構(gòu)造、拼裝方式和拼裝預(yù)應(yīng)力大小等多方面因素影響，一般情況下應(yīng)通過試驗確定。
8.5.4 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆混凝土截面的受彎承載力、受剪承載力和最大裂縫寬度宜符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010的有關(guān)規(guī)定。
8.5.5 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力筋連接接頭或螺栓連接接頭時，其拼縫接頭的受彎承載力（圖8.5.5）應(yīng)符合下列公式要求：
圖8.5.5 接頭受彎承載力計算簡圖
式中：M——接頭彎矩設(shè)計值（kN·m）；
fpy——預(yù)應(yīng)力筋或螺栓的抗拉強度設(shè)計值（N/mm²）；
Ap——預(yù)應(yīng)力筋或螺栓的截面面積（mm²）；
h——構(gòu)件截面高度（mm）；
x——構(gòu)件混凝土受壓區(qū)截面高度（mm）；
a1——系數(shù)，當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，a1取1.0，當(dāng)混凝土強度等級為C80時，a1取0.94，期間按線性內(nèi)插法確定。
8.5.6 帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，并應(yīng)考慮長期作用影響對拼縫接頭的外緣張開量進(jìn)行驗算，且應(yīng)符合下式要求：
式中：△——預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫外緣張開量（mm）；
△max——拼縫外緣最大張開量限值，一般取2mm；
h——拼縫截面高度（mm）；
K——旋轉(zhuǎn)彈簧常數(shù)；
Mk——預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）。
8.5.7 預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫防水應(yīng)采用預(yù)制成型彈性密封墊為主要防水措施，彈性密封墊的界面應(yīng)力不應(yīng)低于1.5MPa。
8.5.8 拼縫彈性密封墊應(yīng)沿環(huán)、縱面兜繞成框型。溝槽形式、截面尺寸應(yīng)與彈性密封墊的形式和尺寸相匹配（圖8.5.8）。
圖8.5.8 拼縫接頭防水構(gòu)造
a-彈性密封墊材；b-嵌縫槽
8.5.9 拼縫處應(yīng)至少設(shè)置一道密封墊溝槽，密封墊及溝槽的截面尺寸應(yīng)符合下式要求：
A=1.0A0~1.5A0 （8.5.9）
式中：A——密封墊溝槽截面積；
A0——密封墊截面積。
8.5.10 拼縫處應(yīng)選用彈性橡膠與遇水膨脹橡膠制成的復(fù)合密封墊。彈性橡膠密封墊宜采用三元乙丙（EPDM）橡膠或氯?。–R）橡膠。
8.5.11 復(fù)合密封墊宜采用中間開孔、下部開槽等特殊截面的構(gòu)造形式，并應(yīng)制成閉合框型。
8.5.12 采用高強鋼筋或鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)制綜合管廊結(jié)構(gòu)的抗彎承載能力應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算。
8.5.13 采用纖維增強塑料筋作為預(yù)應(yīng)力筋的綜合管廊結(jié)構(gòu)抗彎承載力能力計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《纖維增強復(fù)合材料建設(shè)工程應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB 50608有關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計。
8.5.14 預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫的受剪承載力應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 1的有關(guān)規(guī)定。
條文說明 8.5 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu) 8.5.2 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)計算模型為封閉框架，但是由于拼縫剛度的影響，在計算時應(yīng)考慮到拼縫剛度對內(nèi)力折減的影響。預(yù)制拼裝綜合管廊閉合框架計算模型見圖10。
圖10 預(yù)制拼裝綜合管廊閉合框架計算模型
1-綜合管廊頂板荷載；2-綜合管廊地基反力；3-綜合管廊側(cè)向水土壓力；4-拼縫接頭旋轉(zhuǎn)彈簧
8.5.3 估算拼縫接頭影響的K-ζ法（旋轉(zhuǎn)彈簧-ζ法）是根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的上海世博會園區(qū)預(yù)制拼裝綜合管廊相關(guān)研究成果，并參考國際隧道協(xié)會（ITA）公布的《盾構(gòu)隧道襯砌設(shè)計指南》（Proposed recommendation for design of lining of shield tun-nel）中關(guān)于結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力計算的相關(guān)建議確定的。
該方法用一個旋轉(zhuǎn)彈簧模擬預(yù)制拼裝綜合管廊的橫向拼縫接頭，即在拼縫接頭截面上設(shè)置一旋轉(zhuǎn)彈簧，并假定旋轉(zhuǎn)彈簧的彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系滿足公式（8.5.3-1），由此計算出結(jié)構(gòu)的截面內(nèi)力。根據(jù)結(jié)構(gòu)橫向拼縫拼裝方式的不同，再按公式（8.5.3-2、8.5.3-3）對計算得到的彎矩進(jìn)行調(diào)整。
參數(shù)K和ζ的取值范圍是根據(jù)本規(guī)范主編單位的相關(guān)試驗結(jié)果和國際隧道協(xié)會（ITA）的建議取值確定的。由于K、ζ的取值受拼縫構(gòu)造、拼裝方式和拼裝預(yù)應(yīng)力大小等多方面因素影響，其取值應(yīng)通過試驗確定。
8.5.6 帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊截面內(nèi)拼縫接頭外緣張開量計算公式以及最大張開量限值均根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的相關(guān)研究成果（上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司.上海世博園區(qū)預(yù)制預(yù)應(yīng)力綜合管廊接頭防水性能試驗研究[R].特種結(jié)構(gòu)，2009，26（1）：109-113.）確定。限于篇幅，本規(guī)范未列出公式（8.5.6）的推導(dǎo)過程。
根據(jù)上海市工程建設(shè)規(guī)范《城市軌道交通設(shè)計規(guī)范》DGJ 08-109-2004第14.4.3條，拼縫張開值為2mm～3mm，錯位量不應(yīng)大于10mm。本規(guī)范結(jié)合試驗結(jié)果取2mm。
8.5.7 預(yù)制拼裝綜合管廊彈性密封墊的界面應(yīng)力限值根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的相關(guān)研究成果[上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司.上海世博園區(qū)預(yù)制預(yù)應(yīng)力綜合管廊接頭防水性能試驗研究[R].特種結(jié)構(gòu)，2009，26（1）：109-113.]確定，主要為了保證彈性密封墊的緊密接觸，達(dá)到防水防滲的目的。
圖8.5.5 接頭受彎承載力計算簡圖
式中：M——接頭彎矩設(shè)計值（kN·m）；
fpy——預(yù)應(yīng)力筋或螺栓的抗拉強度設(shè)計值（N/mm²）；
Ap——預(yù)應(yīng)力筋或螺栓的截面面積（mm²）；
h——構(gòu)件截面高度（mm）；
x——構(gòu)件混凝土受壓區(qū)截面高度（mm）；
a1——系數(shù)，當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，a1取1.0，當(dāng)混凝土強度等級為C80時，a1取0.94，期間按線性內(nèi)插法確定。
8.5.6 帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，并應(yīng)考慮長期作用影響對拼縫接頭的外緣張開量進(jìn)行驗算，且應(yīng)符合下式要求：
式中：△——預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫外緣張開量（mm）；
△max——拼縫外緣最大張開量限值，一般取2mm；
h——拼縫截面高度（mm）；
K——旋轉(zhuǎn)彈簧常數(shù)；
Mk——預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫截面彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）。
8.5.7 預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫防水應(yīng)采用預(yù)制成型彈性密封墊為主要防水措施，彈性密封墊的界面應(yīng)力不應(yīng)低于1.5MPa。
8.5.8 拼縫彈性密封墊應(yīng)沿環(huán)、縱面兜繞成框型。溝槽形式、截面尺寸應(yīng)與彈性密封墊的形式和尺寸相匹配（圖8.5.8）。
圖8.5.8 拼縫接頭防水構(gòu)造
a-彈性密封墊材；b-嵌縫槽
8.5.9 拼縫處應(yīng)至少設(shè)置一道密封墊溝槽，密封墊及溝槽的截面尺寸應(yīng)符合下式要求：
A=1.0A0~1.5A0 （8.5.9）
式中：A——密封墊溝槽截面積；
A0——密封墊截面積。
8.5.10 拼縫處應(yīng)選用彈性橡膠與遇水膨脹橡膠制成的復(fù)合密封墊。彈性橡膠密封墊宜采用三元乙丙（EPDM）橡膠或氯?。–R）橡膠。
8.5.11 復(fù)合密封墊宜采用中間開孔、下部開槽等特殊截面的構(gòu)造形式，并應(yīng)制成閉合框型。
8.5.12 采用高強鋼筋或鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)制綜合管廊結(jié)構(gòu)的抗彎承載能力應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計算。
8.5.13 采用纖維增強塑料筋作為預(yù)應(yīng)力筋的綜合管廊結(jié)構(gòu)抗彎承載力能力計算應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《纖維增強復(fù)合材料建設(shè)工程應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB 50608有關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計。
8.5.14 預(yù)制拼裝綜合管廊拼縫的受剪承載力應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 1的有關(guān)規(guī)定。條文說明 8.5 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu) 8.5.2 預(yù)制拼裝綜合管廊結(jié)構(gòu)計算模型為封閉框架，但是由于拼縫剛度的影響，在計算時應(yīng)考慮到拼縫剛度對內(nèi)力折減的影響。預(yù)制拼裝綜合管廊閉合框架計算模型見圖10。
圖10 預(yù)制拼裝綜合管廊閉合框架計算模型
1-綜合管廊頂板荷載；2-綜合管廊地基反力；3-綜合管廊側(cè)向水土壓力；4-拼縫接頭旋轉(zhuǎn)彈簧
8.5.3 估算拼縫接頭影響的K-ζ法（旋轉(zhuǎn)彈簧-ζ法）是根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的上海世博會園區(qū)預(yù)制拼裝綜合管廊相關(guān)研究成果，并參考國際隧道協(xié)會（ITA）公布的《盾構(gòu)隧道襯砌設(shè)計指南》（Proposed recommendation for design of lining of shield tun-nel）中關(guān)于結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力計算的相關(guān)建議確定的。
該方法用一個旋轉(zhuǎn)彈簧模擬預(yù)制拼裝綜合管廊的橫向拼縫接頭，即在拼縫接頭截面上設(shè)置一旋轉(zhuǎn)彈簧，并假定旋轉(zhuǎn)彈簧的彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系滿足公式（8.5.3-1），由此計算出結(jié)構(gòu)的截面內(nèi)力。根據(jù)結(jié)構(gòu)橫向拼縫拼裝方式的不同，再按公式（8.5.3-2、8.5.3-3）對計算得到的彎矩進(jìn)行調(diào)整。
參數(shù)K和ζ的取值范圍是根據(jù)本規(guī)范主編單位的相關(guān)試驗結(jié)果和國際隧道協(xié)會（ITA）的建議取值確定的。由于K、ζ的取值受拼縫構(gòu)造、拼裝方式和拼裝預(yù)應(yīng)力大小等多方面因素影響，其取值應(yīng)通過試驗確定。
8.5.6 帶縱、橫向拼縫接頭的預(yù)制拼裝綜合管廊截面內(nèi)拼縫接頭外緣張開量計算公式以及最大張開量限值均根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的相關(guān)研究成果（上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司.上海世博園區(qū)預(yù)制預(yù)應(yīng)力綜合管廊接頭防水性能試驗研究[R].特種結(jié)構(gòu)，2009，26（1）：109-113.）確定。限于篇幅，本規(guī)范未列出公式（8.5.6）的推導(dǎo)過程。
根據(jù)上海市工程建設(shè)規(guī)范《城市軌道交通設(shè)計規(guī)范》DGJ 08-109-2004第14.4.3條，拼縫張開值為2mm～3mm，錯位量不應(yīng)大于10mm。本規(guī)范結(jié)合試驗結(jié)果取2mm。
8.5.7 預(yù)制拼裝綜合管廊彈性密封墊的界面應(yīng)力限值根據(jù)本規(guī)范主編單位完成的相關(guān)研究成果[上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司.上海世博園區(qū)預(yù)制預(yù)應(yīng)力綜合管廊接頭防水性能試驗研究[R].特種結(jié)構(gòu)，2009，26（1）：109-113.]確定，主要為了保證彈性密封墊的緊密接觸，達(dá)到防水防滲的目的。
住宅設(shè)計規(guī)范 GB50096
電動汽車充電站設(shè)計規(guī)
