當(dāng)hw／b≤4時
V≤0.25βcfcbh0 (6．3．1—1)
當(dāng)hw／b≥6時
V≤0.2βcfcbh0 (6．3．1—2)
當(dāng)4＜hw／b＜6時，按線性內(nèi)插法確定。
式中：V——構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值；
βc——混凝土強度影響系數(shù)：當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，βc取1.0；當(dāng)混凝土強度等級為C80時，βc取0.8；其間按線性內(nèi)插法確定；
b——矩形截面的寬度，T形截面或I形截面的腹板寬度；
h0——截面的有效高度；
hw——截面的腹板高度：矩形截面，取有效高度；T形截面，取有效高度減去翼緣高度；I形截面，取腹板凈高。
3 箍筋截面面積或間距改變處的截面(圖6.3.2b截面4—4)；
4 截面尺寸改變處的截面。
注：1 受拉邊傾斜的受彎構(gòu)件，尚應(yīng)包括梁的高度開始變化處、集中荷載作用處和其他不利的截面；
2 箍筋的間距以及彎起鋼筋前一排(對支座而言)的彎起點至后一排的彎終點的距離，應(yīng)符合本規(guī)范第9.2.8條和第9.2.9條的構(gòu)造要求。
6.3.3 不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：
式中：βh——截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h0小于800mm時，取800mm；當(dāng)h0大于2000mm時，取2000mm。
6.3.4 當(dāng)僅配置箍筋時，矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：
式中：Vcs——構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計值；
VP——由預(yù)加力所提高的構(gòu)件受剪承載力設(shè)計值；
αcv——斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)，對于一般受彎構(gòu)件取0.7；對集中荷載作用下(包括作用有多種荷載，其中集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力的75％以上的情況)的獨立梁，取αcv為 
，λ為計算截面的剪跨比，可取λ等于α／h0，當(dāng)λ小于1.5時，取1.5，當(dāng)λ大于3時，取3，α取集中荷載作用點至支座截面或節(jié)點邊緣的距離；
Asv——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積，即nAsvl，此處，n為在同一個截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，Asvl為單肢箍筋的截面面積；
s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；
fyv——箍筋的抗拉強度設(shè)計值，按本規(guī)范第4．2．3條的規(guī)定采用；
Np0——計算截面上混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力，按本規(guī)范第10．1．13條計算；當(dāng)Np0大于0.3fcA0時，取0.3fcA0，此處，A0為構(gòu)件的換算截面面積。
注：1 對預(yù)加力Np0引起的截面彎矩與外彎矩方向相同的情況，以及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁和允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，均應(yīng)取Vp為0；
2 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在計算預(yù)加力Np0時，應(yīng)按本規(guī)范第7．1．9條的規(guī)定考慮預(yù)應(yīng)力筋傳遞長度的影響。
6．3．5 當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時，矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：
V≤Vcs＋VP＋0.8fyvAsbsinαs＋0.8fpyApbsinαp (6．3．5)
式中：V——配置彎起鋼筋處的剪力設(shè)計值，按本規(guī)范第6．3．6條的規(guī)定取用；
VP——由預(yù)加力所提高的構(gòu)件受剪承載力設(shè)計值，按本規(guī)范公式(6．3．4—3)計算，但計算預(yù)加力Np0時不考慮彎起預(yù)應(yīng)力筋的作用；
Asb、Apb——分別為同一平面內(nèi)的彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；
αs、αp——分別為斜截面上彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。
6．3．6 計算彎起鋼筋時，截面剪力設(shè)計值可按下列規(guī)定取用(圖6．3．2a)：
1 計算第一排(對支座而言)彎起鋼筋時，取支座邊緣處的剪力值；
2 計算以后的每一排彎起鋼筋時，取前一排(對支座而言)彎起鋼筋彎起點處的剪力值。
6．3．7 矩形、T形和I形截面的一般受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下式要求時，可不進行斜截面的受剪承載力計算，其箍筋的構(gòu)造要求應(yīng)符合本規(guī)范第9．2．9條的有關(guān)規(guī)定。
V≤αcvftbh0＋0.05Np0 (6．3．7)
式中：αcv——截面混凝土受剪承載力系數(shù)，按本規(guī)范第6．3．4條的規(guī)定采用。
6.3.8 受拉邊傾斜的矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖6.3.8)：
式中：M——構(gòu)件斜截面受壓區(qū)末端的彎矩設(shè)計值；
Vcs——構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計值，按本規(guī)范公式(6．3．4—2)計算，其中h0取斜截面受拉區(qū)始端的垂直截面有效高度；
Vsp——構(gòu)件截面上受拉邊傾斜的縱向非預(yù)應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力設(shè)計值在垂直方向的投影：對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，其值不應(yīng)大于fyAssinβ；對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其值不應(yīng)大于(fpyAp＋fyAs)sinβ，且不應(yīng)小于σpeApsinβ；
zsv——同一截面內(nèi)箍筋的合力至斜截面受壓區(qū)合力點的距離；
zsb——同一彎起平面內(nèi)的彎起普通鋼筋的合力至斜截面受壓區(qū)合力點的距離；
z——斜截面受拉區(qū)始端處縱向受拉鋼筋合力的水平分力至斜截面受壓區(qū)合力點的距離，可近似取為0.9h0；
β——斜截面受拉區(qū)始端處傾斜的縱向受拉鋼筋的傾角；
c——斜截面的水平投影長度，可近似取為h0。
注：在梁截面高度開始變化處，斜截面的受剪承載力應(yīng)按等截面高度梁和變截面高度梁的有關(guān)公式分別計算，并應(yīng)按不利者配置箍筋和彎起鋼筋。
6．3．9 受彎構(gòu)件斜截面的受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定(圖6．3．9)：
M≤(fyAs＋fpyAp)z＋∑fyAsbzsb＋∑fpyApbzpb＋∑fyvAsvzsv (6．3．9一1)
此時，斜截面的水平投影長度c可按下列條件確定：
V＝∑fyAsbsinαs＋∑fpyApbsinαp＋∑fyvAsv (6．3．9—2)
式中：V——斜截面受壓區(qū)末端的剪力設(shè)計值；
z——縱向受拉普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的合力點至受壓區(qū)合力點的距離，可近似取為0.9h0；
zsb、zpb——分別為同一彎起平面內(nèi)的彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的合力點至斜截面受壓區(qū)合力點的距離；
zsv——同一斜截面上箍筋的合力點至斜截面受壓區(qū)合力點的距離。
在計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的斜截面受彎承載力時，公式中的fpy應(yīng)按下列規(guī)定確定：錨固區(qū)內(nèi)的縱向預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值在錨固起點處應(yīng)取為零，在錨固終點處應(yīng)取為fpy，在兩點之間可按線性內(nèi)插法確定。此時，縱向預(yù)應(yīng)力筋的錨固長度la應(yīng)按本規(guī)范第8．3．1條確定。
6.3.10 受彎構(gòu)件中配置的縱向鋼筋和箍筋，當(dāng)符合本規(guī)范第8.3.1條～第8.3.5條、第9.2.2條～第9.2.4條、第9.2.7條～第9.2.9條規(guī)定的構(gòu)造要求時，可不進行構(gòu)件斜截面的受彎承載力計算。
6.3.11 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件和偏心受拉構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定。
6.3.12 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：
式中：λ——偏心受壓構(gòu)件計算截面的剪跨比，取為M／(Vh0)；
N——與剪力設(shè)計值V相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)大于0.3fcA時，取0.3fcA，此處，A為構(gòu)件的截面面積。
計算截面的剪跨比λ應(yīng)按下列規(guī)定取用：
1 對框架結(jié)構(gòu)中的框架柱，當(dāng)其反彎點在層高范圍內(nèi)時，可取為Hn／(2h0)。當(dāng)λ小于1時，取1；當(dāng)λ大于3時，取3。此處，M為計算截面上與剪力設(shè)計值V相應(yīng)的彎矩設(shè)計值，Hn為柱凈高。
2 其他偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)承受均布荷載時，取1.5；當(dāng)承受符合本規(guī)范第6.3.4條所述的集中荷載時，取為α／h0，且當(dāng)入小于1.5時取1.5，當(dāng)λ大于3時取3。
6.3.13 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)符合下列要求時，可不進行斜截面受剪承載力計算，其箍筋構(gòu)造要求應(yīng)符合本規(guī)范第9.3.2條的規(guī)定。
6.3.15 圓形截面鋼筋混凝土受彎構(gòu)件和偏心受壓、受拉構(gòu)件，其截面限制條件和斜截面受剪承載力可按本規(guī)范第6.3.1條～第6.3.14條計算，但上述條文公式中的截面寬度b和截面有效高度h0應(yīng)分別以1.76r和1.6r代替，此處，r為圓形截面的半徑。計算所得的箍筋截面面積應(yīng)作為圓形箍筋的截面面積。
6.3.16 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，其受剪截面應(yīng)符合下列要求：
為與剪力設(shè)計值V相應(yīng)的彎矩設(shè)計值；當(dāng)計算截面與墻底之間的距離小于h0／2時，λ可按距墻底h0／2處的彎矩值與剪力值計算。
當(dāng)剪力設(shè)計值V不大于公式(6.3.21)中右邊第一項時，水平分布鋼筋可按本規(guī)范第9.4.2條、9.4.4條、9.4.6條的構(gòu)造要求配置。
6.3.22 鋼筋混凝土剪力墻在偏心受拉時的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：
條文說明
6.3 斜截面承載力計算
6.3.1 混凝土構(gòu)件的受剪截面限制條件仍采用02版規(guī)范的表達形式。
規(guī)定受彎構(gòu)件的受剪截面限制條件，其目的首先是防止構(gòu)件截面發(fā)生斜壓破壞(或腹板壓壞)，其次是限制在使用階段可能發(fā)生的斜裂縫寬度，同時也是構(gòu)件斜截面受剪破壞的最大配箍率條件。
本條同時給出了劃分普通構(gòu)件與薄腹構(gòu)件截面限制條件的界限，以及兩個截面限制條件的過渡辦法。
6.3.2 本條給出了需要進行斜截面受剪承載力計算的截面位置。
在一般情況下是指最可能發(fā)生斜截面破壞的位置，包括可能受力最大的梁端截面、截面尺寸突然變化處、箍筋數(shù)量變化和彎起鋼筋配置處等。
6.3.3 由于混凝土受彎構(gòu)件受剪破壞的影響因素眾多，破壞形態(tài)復(fù)雜，對混凝土構(gòu)件受剪機理的認識尚不很充分，至今未能像正截面承載力計算一樣建立一套較完整的理論體系。國外各主要規(guī)范及國內(nèi)各行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中斜截面承載力計算方法各異，計算模式也不盡相同。
對無腹筋受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力計算：
1 根據(jù)收集到大量的均布荷載作用下無腹筋簡支淺梁、無腹筋簡支短梁、無腹筋簡支深梁以及無腹筋連續(xù)淺梁的試驗數(shù)據(jù)以支座處的剪力值為依據(jù)進行分析，可得到承受均布荷載為主的無腹筋一般受彎構(gòu)件受剪承載力Vc偏下值的計算公式如下：
Vc＝0.7βhβρftbh0
2 綜合國內(nèi)外的試驗結(jié)果和規(guī)范規(guī)定，對不配置箍筋和彎起鋼筋的鋼筋混凝土板的受剪承載力計算中，合理地反映了截面尺寸效應(yīng)的影響。在第6.3.3條的公式中用系數(shù) 來表示；同時給出了截面高度的適用范圍，當(dāng)截面有效高度超過2000mm后，其受剪承載力還將會有所降低，但對此試驗研究尚不夠，未能作出進一步規(guī)定。
對第6.3.3條中的一般板類受彎構(gòu)件，主要指受均布荷載作用下的單向板和雙向板需按單向板計算的構(gòu)件。試驗研究表明，對較厚的鋼筋混凝土板，除沿板的上、下表面按計算或構(gòu)造配置雙向鋼筋網(wǎng)之外，如按本規(guī)范第9.1.11條的規(guī)定，在板厚中間部位配置雙向鋼筋網(wǎng)，將會較好地改善其受剪承載性能。
3 根據(jù)試驗分析，縱向受拉鋼筋的配筋率ρ對無腹筋梁受剪承載力Vc的影響可用系數(shù)βρ＝(0.7＋20ρ)來表示；通常在ρ大于1.5％時，縱向受拉鋼筋的配筋率ρ對無腹筋梁受剪承載力的影響才較為明顯，所以，在公式中未納入系數(shù)βρ。
4 這里應(yīng)當(dāng)說明，以上雖然分析了無腹筋梁受剪承載力的計算公式，但并不表示設(shè)計的梁不需配置箍筋。考慮到剪切破壞有明顯的脆性，特別是斜拉破壞，斜裂縫一旦出現(xiàn)梁即告剪壞，單靠混凝土承受剪力是不安全的。除了截面高度不大于150mm的梁外，一般梁即使?jié)M足V≤Vc的要求，仍應(yīng)按構(gòu)造要求配置箍筋。
6.3.4 02版規(guī)范的受剪承載力設(shè)計公式分為集中荷載獨立梁和一般受彎構(gòu)件兩種情況，較國外多數(shù)國家的規(guī)范繁瑣，且兩個公式在臨近集中荷載為主的情況附近計算值不協(xié)調(diào)，且有較大差異。因此，建立一個統(tǒng)一的受剪承載力計算公式是規(guī)范修訂和發(fā)展的趨勢。
但考慮到我國的國情和規(guī)范的設(shè)計習(xí)慣，且過去規(guī)范的受剪承載力設(shè)計公式分兩種情況用于設(shè)計也是可行的，此次修訂實質(zhì)上仍保留了受剪承載力計算的兩種形式，只是在原有受彎構(gòu)件兩個斜截面承載力計算公式的基礎(chǔ)上進行了整改，具體做法是混凝土項系數(shù)不變，僅對一般受彎構(gòu)件公式的箍筋項系數(shù)進行了調(diào)整，由1.25改為1.0。通過對55個均布荷載作用下有腹筋簡支梁構(gòu)件試驗的數(shù)據(jù)進行分析(試驗數(shù)據(jù)來自原冶金建筑研究總院、同濟大學(xué)、天津大學(xué)、重慶大學(xué)、原哈爾濱建筑大學(xué)、R.B.L.Smith等)，結(jié)果表明，此次修訂公式的可靠度有一定程度的提高。采用本次修訂公式進行設(shè)計時，箍筋用鋼量比02版規(guī)范計算值可能增加約25％。箍筋項系數(shù)由1.25改為1.0，也是為將來統(tǒng)一成一個受剪承載力計算公式建立基礎(chǔ)。
試驗研究表明，預(yù)應(yīng)力對構(gòu)件的受剪承載力起有利作用，主要因為預(yù)壓應(yīng)力能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開展，增加了混凝土剪壓區(qū)高度，從而提高了混凝土剪壓區(qū)所承擔(dān)的剪力。
根據(jù)試驗分析，預(yù)應(yīng)力混凝土梁受剪承載力的提高主要與預(yù)加力的大小及其作用點的位置有關(guān)。此外，試驗還表明，預(yù)加力對梁受剪承載力的提高作用應(yīng)給予限制。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土梁受剪承載力的計算，可在非預(yù)應(yīng)力梁計算公式的基礎(chǔ)上，加上一項施加預(yù)應(yīng)力所提高的受剪承載力設(shè)計值0.05Np0，且當(dāng)Np0超過0.3fcA0時，只取0.3fcA0，以達到限制的目的。同時，它僅適用于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，且只有當(dāng)Np0對梁產(chǎn)生的彎矩與外彎矩相反時才能予以考慮。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，尚未作深入研究；此外，對允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，考慮到構(gòu)件達到承載力時，預(yù)應(yīng)力可能消失，在未有充分試驗依據(jù)之前，暫不考慮預(yù)應(yīng)力對截面抗剪的有利作用。
6.3.5、6.3.6 試驗表明，與破壞斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋可以提高構(gòu)件的斜截面受剪承載力，因此，除垂直于構(gòu)件軸線的箍筋外，彎起鋼筋也可以作為構(gòu)件的抗剪鋼筋。公式(6.3.5)給出了箍筋和彎起鋼筋并用時，斜截面受剪承載力的計算公式?？紤]到彎起鋼筋與破壞斜截面相交位置的不定性，其應(yīng)力可能達不到屈服強度，因此在公式中引入了彎起鋼筋應(yīng)力不均勻系數(shù)0.8。
由于每根彎起鋼筋只能承受一定范圍內(nèi)的剪力，當(dāng)按第6.3.6條的規(guī)定確定剪力設(shè)計值并按公式(6.3.5)計算彎起鋼筋時，其配筋構(gòu)造應(yīng)符合本規(guī)范第9.2.8條的規(guī)定。
6.3.7 試驗表明，箍筋能抑制斜裂縫的發(fā)展，在不配置箍筋的梁中，斜裂縫的突然形成可能導(dǎo)致脆性的斜拉破壞。因此，本規(guī)范規(guī)定當(dāng)剪力設(shè)計值小于無腹筋梁的受剪承載力時，應(yīng)按本規(guī)范第9.2.9條的規(guī)定配置最小用量的箍筋；這些箍筋還能提高構(gòu)件抵抗超載和承受由于變形所引起應(yīng)力的能力。
02版規(guī)范中，本條計算公式也分為一般受彎構(gòu)件和集中荷載作用下的獨立梁兩種形式，此次修訂與第6.3.4條相協(xié)調(diào)，統(tǒng)一為一個公式。
6.3.8 受拉邊傾斜的受彎構(gòu)件，其受剪破壞的形態(tài)與等高度的受彎構(gòu)件相類似；但在受剪破壞時，其傾斜受拉鋼筋的應(yīng)力可能發(fā)揮得比較高，在受剪承載力中將占有相當(dāng)?shù)谋壤?。根?jù)對試驗結(jié)果的分析，提出了公式(6.3.8—2)，并與等高度的受彎構(gòu)件的受剪承載力公式相匹配，給出了公式(6.3.8—1)。
6.3.9、6.3.10 受彎構(gòu)件斜截面的受彎承載力計算是在受拉區(qū)縱向受力鋼筋達到屈服強度的前提下給出的，此時，在公式(6.3.9—1)中所需的斜截面水平投影長度c，可由公式(6.3.9—2)確定。
如果構(gòu)件設(shè)計符合第6.3.10條列出的相關(guān)規(guī)定，構(gòu)件的斜截面受彎承載力一般可滿足第6.3.9條的要求，因此可不進行斜截面的受彎承載力計算。
6.3.11～6.3.14 試驗研究表明，軸向壓力對構(gòu)件的受剪承載力起有利作用，主要是因為軸向壓力能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開展，增加了混凝土剪壓區(qū)高度，從而提高混凝土所承擔(dān)的剪力。軸壓比限值范圍內(nèi)，斜截面水平投影長度與相同參數(shù)的無軸向壓力梁相比基本不變，故對箍筋所承擔(dān)的剪力沒有明顯的影響。
軸向壓力對構(gòu)件受剪承載力的有利作用是有限度的，當(dāng)軸壓比在0.3～0.5的范圍時，受剪承載力達到最大值；若再增加軸向壓力，將導(dǎo)致受剪承載力的降低，并轉(zhuǎn)變?yōu)閹в行绷芽p的正截面小偏心受壓破壞，因此應(yīng)對軸向壓力的受剪承載力提高范圍予以限制。
基于上述考慮，通過對偏壓構(gòu)件、框架柱試驗資料的分析，對矩形截面的鋼筋混凝土偏心構(gòu)件的斜截面受剪承載力計算，可在集中荷載作用下的矩形截面獨立梁計算公式的基礎(chǔ)上，加一項軸向壓力所提高的受剪承載力設(shè)計值，即0.07N，且當(dāng)N大于0.3fcA時，規(guī)定僅取為0.3fcA，相當(dāng)于試驗結(jié)果的偏低值。
對承受軸向壓力的框架結(jié)構(gòu)的框架柱，由于柱兩端受到約束，當(dāng)反彎點在層高范圍內(nèi)時，其計算截面的剪跨比可近似取Hn／(2h0)；而對其它各類結(jié)構(gòu)的框架柱的剪跨比則取為M／Vh0，與截面承受的彎矩和剪力有關(guān)。同時，還規(guī)定了計算剪跨比取值的上、下限值。
偏心受拉構(gòu)件的受力特點是：在軸向拉力作用下，構(gòu)件上可能產(chǎn)生橫貫全截面、垂直于桿軸的初始垂直裂縫；施加橫向荷載后，構(gòu)件頂部裂縫閉合而底部裂縫加寬，且斜裂縫可能直接穿過初始垂直裂縫向上發(fā)展，也可能沿初始垂直裂縫延伸再斜向發(fā)展。斜裂縫呈現(xiàn)寬度較大、傾角較大，斜裂縫末端剪壓區(qū)高度減小，甚至沒有剪壓區(qū)，從而截面的受剪承載力要比受彎構(gòu)件的受剪承載力有明顯的降低。根據(jù)試驗結(jié)果并偏穩(wěn)妥地考慮，減去一項軸向拉力所降低的受剪承載力設(shè)計值，即0.2N。此外，第6.3.14條還對受拉截面總受剪承載力設(shè)計值的下限值和箍筋的最小配筋特征值作了規(guī)定。
對矩形截面鋼筋混凝土偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件受剪要求的截面限制條件，與第6.3.1條的規(guī)定相同，與02版規(guī)范相同。
與02版規(guī)范公式比較，本次修訂的偏心受力構(gòu)件斜截面受剪承載力計算公式，只對02版規(guī)范公式中的混凝土項采用公式(6.3.4—2)中的混凝土項代替，并將適用范圍由矩形截面擴大到T形和I形截面，且箍筋項的系數(shù)取為1.0。偏心受壓構(gòu)件受剪承載力計算公式(6.3.12)及偏心受拉構(gòu)件受剪承載力計算公式(6.3.14)與試驗數(shù)據(jù)相比較，計算值也是相當(dāng)于試驗結(jié)果的偏低值。
6.3.15 在分析了國內(nèi)外一定數(shù)量圓形截面受彎構(gòu)件、偏心受壓構(gòu)件試驗數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，借鑒國外有關(guān)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定，提出了采用等效慣性矩原則確定等效截面寬度和等效截面高度的取值方法，從而對圓形截面受彎和偏心受壓構(gòu)件，可直接采用配置垂直箍筋的矩形截面受彎和偏心受壓構(gòu)件的受剪截面限制條件和受剪承載力計算公式進行計算。
6.3.16～6.3.19 試驗表明，矩形截面鋼筋混凝土柱在斜向水平荷載作用下的抗剪性能與在單向水平荷載作用下的受剪性能存在著明顯的差別。根據(jù)國外的有關(guān)研究資料以及國內(nèi)配置周邊箍筋的斜向受剪試件的試驗結(jié)果，經(jīng)分析表明，構(gòu)件的受剪承載力大致服從橢圓規(guī)律：
本規(guī)范第6.3.17條的公式(6.3.17—1)和公式(6.3.17—2)，實質(zhì)上就是由上面的橢圓方程式轉(zhuǎn)化成在形式上與單向偏心受壓構(gòu)件受剪承載力計算公式相當(dāng)?shù)脑O(shè)計表達式。在復(fù)核截面時，可直接按公式進行驗算；在進行截面設(shè)計時，可近似選取公式(6.3.17—1)和公式(6.3.17—2)中的Vux／Vuy比值等于1.0，而后再進行箍筋截面面積的計算。設(shè)計時宜采用封閉箍筋，必要時也可配置單肢箍筋。當(dāng)復(fù)合封閉箍筋相重疊部分的箍筋長度小于截面周邊箍筋長邊或短邊長度時，不應(yīng)將該箍筋較短方向上的箍筋截面面積計入Asvx或Asvy中。
第6.3.16條和第6.3.18條同樣采用了以橢圓規(guī)律的受剪承載力方程式為基礎(chǔ)并與單向偏心受壓構(gòu)件受剪的截面要求相銜接的表達式。
同時提出，為了簡化計算，對剪力設(shè)計值V的作用方向與x軸的夾角θ在0°～10°和80°～90°時，可按單向受剪計算。
6.3.20 本條規(guī)定與02版規(guī)范相同，目的是規(guī)定剪力墻截面尺寸的最小值，或者說限制了剪力墻截面的最大名義剪應(yīng)力值。剪力墻的名義剪應(yīng)力值過高，會在早期出現(xiàn)斜裂縫；因極限狀態(tài)下的抗剪強度受混凝土抗斜壓能力控制，抗剪鋼筋不能充分發(fā)揮作用。
6.3.21、6.3.22 在剪力墻設(shè)計時，通過構(gòu)造措施防止發(fā)生剪拉破壞和斜壓破壞，通過計算確定墻中水平鋼筋，防止發(fā)生剪切破壞。
在偏心受壓墻肢中，軸向壓力有利于抗剪承載力，但壓力增大到一定程度后，對抗剪的有利作用減小，因此對軸力的取值需加以限制。
在偏心受拉墻肢中，考慮了軸向拉力的不利影響。
6.3.23 剪力墻連梁的斜截面受剪承載力計算，采用和普通框架梁一致的截面承載力計算方法。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
