G.0.1 簡(jiǎn)支鋼筋混凝土單跨深梁可采用由一般方法計(jì)算的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)；鋼筋混凝土多跨連續(xù)深梁應(yīng)采用由二維彈性分析求得的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。
G.0.2 鋼筋混凝土深受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：




式中：Vk——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的剪力值。
此時(shí)可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算，但應(yīng)按本規(guī)范第G.0.10條、第G.0.12條的規(guī)定配置分布鋼筋。
G.0.6 鋼筋混凝土深梁在承受支座反力的作用部位以及集中荷載作用部位，應(yīng)按本規(guī)范第6.6節(jié)的規(guī)定進(jìn)行局部受壓承載力計(jì)算。
G.0.7 深梁的截面寬度不應(yīng)小于140mm。當(dāng)l0／h不小于1時(shí)，h／b不宜大于25；當(dāng)l0／h小于1時(shí)，l0／b不宜大于25。深梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C20。當(dāng)深梁支承在鋼筋混凝土柱上時(shí)，宜將柱伸至深梁頂。深梁頂部應(yīng)與樓板等水平構(gòu)件可靠連接。
G.0.8 鋼筋混凝土深梁的縱向受拉鋼筋宜采用較小的直徑，且宜按下列規(guī)定布置：
1 單跨深梁和連續(xù)深梁的下部縱向鋼筋宜均勻布置在梁下邊緣以上0.2h的范圍內(nèi)(圖G.0.8—1及圖G.0.8—2)。
 

2 連續(xù)深梁中間支座截面的縱向受拉鋼筋宜按圖G.0.8—3規(guī)定的高度范圍和配筋比例均勻布置在相應(yīng)高度范圍內(nèi)。對(duì)于l0／h小于1的連續(xù)深梁，在中間支座底面以上0.2l0～0.6l0高度范圍內(nèi)的縱向受拉鋼筋配筋率尚不宜小于0.5％。水平分布鋼筋可用作支座部位的上部縱向受拉鋼筋，不足部分可由附加水平鋼筋補(bǔ)足，附加水平鋼筋自支座向跨中延伸的長(zhǎng)度不宜小于0.4l0(圖G.0.8—2)。
 

G.0.9 深梁的下部縱向受拉鋼筋應(yīng)全部伸入支座，不應(yīng)在跨中彎起或截?cái)?。在?jiǎn)支單跨深梁支座及連續(xù)深梁梁端的簡(jiǎn)支支座處，縱向受拉鋼筋應(yīng)沿水平方向彎折錨固(圖G.0.8—1)，其錨固長(zhǎng)度應(yīng)按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定的受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度la乘以系數(shù)1.1采用；當(dāng)不能滿(mǎn)足上述錨固長(zhǎng)度要求時(shí)，應(yīng)采取在鋼筋上加焊錨固鋼板或?qū)摻钅┒撕赋煞忾]式等有效的錨固措施。連續(xù)深梁的下部縱向受拉鋼筋應(yīng)全部伸過(guò)中間支座的中心線，其自支座邊緣算起的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于la。
G.0.10 深梁應(yīng)配置雙排鋼筋網(wǎng)，水平和豎向分布鋼筋直徑均不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm。
當(dāng)沿深梁端部豎向邊緣設(shè)柱時(shí)，水平分布鋼筋應(yīng)錨入柱內(nèi)。
在深梁上、下邊緣處，豎向分布鋼筋宜做成封閉式。
在深梁雙排鋼筋之間應(yīng)設(shè)置拉筋，拉筋沿縱橫兩個(gè)方向的間距均不宜大于600mm，在支座區(qū)高度為0.4h，寬度為從支座伸出0.4h的范圍內(nèi)(圖G.0.8—1和圖G.0.8—2中的虛線部分)，尚應(yīng)適當(dāng)增加拉筋的數(shù)量。
G.0.11 當(dāng)深梁全跨沿下邊緣作用有均布荷載時(shí)，應(yīng)沿梁全跨均勻布置附加豎向吊筋，吊筋間距不宜大于200mm。
當(dāng)有集中荷載作用于深梁下部3／4高度范圍內(nèi)時(shí)，該集中荷載應(yīng)全部由附加吊筋承受，吊筋應(yīng)采用豎向吊筋或斜向吊筋。豎向吊筋的水平分布長(zhǎng)度s應(yīng)按下列公式確定(圖G.0.11a)：
當(dāng)h₁不大于h_b／2時(shí)
s＝b_b＋h_b (G．0．11—1)
當(dāng)h₁大于h_b／2時(shí)
s＝b_b＋2h₁ (G．0．11—2)
式中：b_b——傳遞集中荷載構(gòu)件的截面寬度；
h_b——傳遞集中荷載構(gòu)件的截面高度；
h₁——從深梁下邊緣到傳遞集中荷載構(gòu)件底邊的高度。
豎向吊筋應(yīng)沿梁兩側(cè)布置，并從梁底伸到梁頂，在梁頂和梁底應(yīng)做成封閉式。

G.0.13 除深梁以外的深受彎構(gòu)件，其縱向受力鋼筋、箍筋及縱向構(gòu)造鋼筋的構(gòu)造規(guī)定與一般梁相同，但其截面下部1／2高度范圍內(nèi)和中間支座上部1／2高度范圍內(nèi)布置的縱向構(gòu)造鋼筋宜較一般梁適當(dāng)加強(qiáng)。
 

條文說(shuō)明
 

附錄G 深受彎構(gòu)件
根據(jù)分析及試驗(yàn)結(jié)果，國(guó)內(nèi)外均將跨高比小于2的簡(jiǎn)支梁及跨高比小于2.5的連續(xù)梁視為深梁；而跨高比小于5的梁統(tǒng)稱(chēng)為深受彎構(gòu)件(短梁)。其受力性能與一般梁有一定區(qū)別，故單列附錄加以區(qū)別，作出專(zhuān)門(mén)的規(guī)定。
G.0.1 對(duì)于深梁的內(nèi)力分析，簡(jiǎn)支深梁與一般梁相同，但連續(xù)深梁的內(nèi)力值及其沿跨度的分布規(guī)律與一般連續(xù)梁不同。其跨中正彎矩比一般連續(xù)梁偏大，支座負(fù)彎矩偏小，且隨跨高比和跨數(shù)而變化。在工程設(shè)計(jì)中，連續(xù)深梁的內(nèi)力應(yīng)由二維彈性分析確定，且不宜考慮內(nèi)力重分布。具體內(nèi)力值可采用彈性有限元方法或查閱根據(jù)二維彈性分析結(jié)果制作的連續(xù)深梁的內(nèi)力表格確定。
G.0.2 深受彎構(gòu)件的正截面受彎承載力計(jì)算采用內(nèi)力臂表達(dá)式，該式在l0／h＝5.0時(shí)能與一般梁計(jì)算公式銜接。試驗(yàn)表明，水平分布筋對(duì)受彎承載力的作用約占10％～30％。故在正截面計(jì)算公式中忽略了這部分鋼筋的作用。這樣處理偏安全。
G.0.3 本條給出了適用于l0／h＜5.0的全部深受彎構(gòu)件的受剪截面控制條件。該條件在l0／h＝5時(shí)與一般受彎構(gòu)件受剪截面控制條件相銜接。
G.0.4 在深受彎構(gòu)件受剪承載力計(jì)算公式中，豎向鋼筋受剪承載力計(jì)算項(xiàng)的系數(shù)，根據(jù)第6.3.4條的修改由1.25調(diào)整為1.0。
此外，公式中混凝土項(xiàng)反映了隨l0／h的減小，剪切破壞模式由剪壓型向斜壓型過(guò)渡，混凝土項(xiàng)在受剪承載力中所占的比例增大。而豎向分布筋和水平分布筋項(xiàng)則分別反映了從l0／h＝5.0時(shí)只有豎向分布筋(箍筋)參與受剪，過(guò)渡到l0／h較小時(shí)只有水平分布筋能發(fā)揮有限受剪作用的變化規(guī)律。在l0／h＝5.0時(shí)，該式與一般梁受剪承載力計(jì)算公式相銜接。
在主要承受集中荷載的深受彎構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算公式中，含有跨高比l0／h和計(jì)算剪跨比入兩個(gè)參數(shù)。對(duì)于l0／h≤2.0的深梁，統(tǒng)一取λ＝0.25；而l0／h≥5.0的一般受彎構(gòu)件的剪跨比上、下限值則分別為3.0、1.5。為了使深梁、短梁、一般梁的受剪承載力計(jì)算公式連續(xù)過(guò)渡，本條給出了深受彎構(gòu)在2.0＜l0／h＜5.0時(shí)λ上、下限值的線性過(guò)渡規(guī)律。
應(yīng)注意的是，由于深梁中水平及豎向分布鋼筋對(duì)受剪承載力的作用有限，當(dāng)深梁受剪承載力不足時(shí)，應(yīng)主要通過(guò)調(diào)整截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)來(lái)滿(mǎn)足受剪承載力要求。
G.0.5 試驗(yàn)表明，隨著跨高比的減小，深梁斜截面抗裂能力有一定提高。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，本條給出了防止深梁出現(xiàn)斜裂縫的驗(yàn)算條件，這是按試驗(yàn)結(jié)果偏下限給出的，并作了合理的放寬。當(dāng)滿(mǎn)足本條公式的要求時(shí)，可不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。
G.0.6 深梁支座的支承面和深梁頂集中荷載作用面的混凝土都有發(fā)生局部受壓破壞的可能性，應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力驗(yàn)算，在必要時(shí)還應(yīng)配置間接鋼筋。按本規(guī)范第G.0.7條的規(guī)定，將支承深梁的柱伸到深梁頂部能夠有效地降低支座傳力面發(fā)生局部受壓破壞的可能性。
G.0.7 為了保證深梁平面外的穩(wěn)定性，本條對(duì)深梁的高厚比(h／b)或跨厚比(l0／b)作了限制。此外，簡(jiǎn)支深梁在頂部、連續(xù)深梁在頂部和底部應(yīng)盡可能與其他水平剛度較大的構(gòu)件(如樓蓋)相連接，以進(jìn)一步加強(qiáng)其平面外穩(wěn)定性。
G.0.8 在彈性受力階段，連續(xù)深梁支座截面中的正應(yīng)力分布規(guī)律隨深梁的跨高比變化，由此確定深梁的配筋分布。
當(dāng)l0／h＞1.5時(shí)，支座截面受壓區(qū)約在梁底以上0.2h的高度范圍內(nèi)，再向上為拉應(yīng)力區(qū)，最大拉應(yīng)力位于梁頂；隨著l0／h的減小，最大拉應(yīng)力下移；到l0／h＝1.0時(shí)，較大拉應(yīng)力位于從梁底算起0.2h～0.6h的范圍內(nèi)，梁頂拉應(yīng)力相對(duì)偏小。達(dá)到承載力極限狀態(tài)時(shí)，支座截面因開(kāi)裂導(dǎo)致的應(yīng)力重分布使深梁支座截面上部鋼筋拉力增大。
本條以圖示給出了支座截面負(fù)彎矩受拉鋼筋沿截面高度的分區(qū)布置規(guī)定，比較符合正常使用極限狀態(tài)支座截面的受力特點(diǎn)。水平鋼筋數(shù)量的這種分區(qū)布置規(guī)定，雖未充分反映承載力極限狀態(tài)下的受力特點(diǎn)，但更有利于正常使用極限狀態(tài)下支座截面的裂縫控制，同時(shí)也不影響深梁在承載力極限狀態(tài)下的安全性。
本條保留了從梁底算起0.2h～0.6h范圍內(nèi)水平鋼筋最低用量的控制條件，以減少支座截面在這一高度范圍內(nèi)過(guò)早開(kāi)裂的可能性。
G.0.9 深梁在垂直裂縫以及斜裂縫出現(xiàn)后將形成拉桿拱的傳力機(jī)制，此時(shí)下部受拉鋼筋直到支座附近仍拉力較大，應(yīng)在支座中妥善錨固。鑒于在“拱肋”壓力的協(xié)同作用下，鋼筋錨固端的豎向彎鉤很可能引起深梁支座區(qū)沿深梁中面的劈裂，故鋼筋錨固端的彎折建議改為平放，并按彎折180°的方式錨固。G.0.10 試驗(yàn)表明，當(dāng)僅配有兩層鋼筋網(wǎng)時(shí)，如果網(wǎng)與網(wǎng)之間未設(shè)拉筋，由于鋼筋網(wǎng)在深梁平面外的變形未受到專(zhuān)門(mén)約束，當(dāng)拉桿拱拱肋內(nèi)斜向壓力較大時(shí)，有可能發(fā)生沿深梁中面劈開(kāi)的側(cè)向劈裂型斜壓破壞。故應(yīng)在雙排鋼筋網(wǎng)之間配置拉筋。而且，在本規(guī)范圖G.0.8—1和圖G.0.8—2深梁支座附近由虛線標(biāo)示的范圍內(nèi)應(yīng)適當(dāng)增配拉筋。
G.0.11 深梁下部作用有集中荷載或均布荷載時(shí)，吊筋的受拉能力不宜充分利用，其目的是為了控制懸吊作用引起的裂縫寬度。當(dāng)作用在深梁下部的集中荷載的計(jì)算剪跨比λ＞0.7時(shí)，按第9.2.11條規(guī)定設(shè)置的吊筋和按第G.0.12條規(guī)定設(shè)置的豎向分布鋼筋仍不能完全防止斜拉型剪切破壞的發(fā)生，故應(yīng)在剪跨內(nèi)適度增大豎向分布鋼筋的數(shù)量。
G.0.12 深梁的水平和豎向分布鋼筋對(duì)受剪承載力所起的作用雖然有限，但能限制斜裂縫的開(kāi)展。當(dāng)分布鋼筋采用較小直徑和較小間距時(shí)，這種作用就越發(fā)明顯。此外，分布鋼筋對(duì)控制深梁中溫度、收縮裂縫的出現(xiàn)也起作用。本條給出的分布鋼筋最小配筋率是構(gòu)造要求的最低數(shù)量，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)具體情況合理選擇分布筋的配置數(shù)量。
G.0.13 本條給出了對(duì)介于深梁和淺梁之間的“短梁”的一般性構(gòu)造規(guī)定。