10.2.1 預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值可按表10.2.1的規(guī)定計(jì)算。
當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí)，應(yīng)按下列數(shù)值取用：
先張法構(gòu)件 100N/mm2；
后張法構(gòu)件 80N/mm2。
條文說明
10.2 預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算
10.2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應(yīng)力松弛試驗(yàn)表明，應(yīng)力松弛損失值與鋼絲的初始應(yīng)力值和極限強(qiáng)度有關(guān)。表中給出的普通松弛和低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計(jì)算公式，是按國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》GB／T 5223—2002及《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB／T 5224—2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式，以便于應(yīng)用。當(dāng)σcon／fptk≤0.5時(shí)，實(shí)際的松弛損失值已很小，為簡化計(jì)算取松弛損失值為零。預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋、中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲的應(yīng)力松弛損失值是分別根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋》GB／T 20065—2006、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》YB／T 156—1999的相關(guān)規(guī)定提出的。
10.2.2 根據(jù)錨固原理的不同，將錨具分為支承式和夾片式兩類，對每類作出規(guī)定。對夾片式錨具的錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值按有頂壓或無頂壓分別作了規(guī)定。
10.2.4 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，包括沿孔道長度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。在計(jì)算公式中，x值為從張拉端至計(jì)算截面的孔道長度；但在實(shí)際工程中，構(gòu)件的高度和長度相比常很小，為簡化計(jì)算，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度代替孔道長度；θ值應(yīng)取從張拉端至計(jì)算截面的長度上預(yù)應(yīng)力孔道各部分切線的夾角(以弧度計(jì))之和。本次修訂根據(jù)國內(nèi)工程經(jīng)驗(yàn)，增加了按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線"彎轉(zhuǎn)角的近似計(jì)算公式。
研究表明，孔道局部偏差的摩擦系數(shù)k值與下列因素有關(guān)：預(yù)應(yīng)力筋的表面形狀；孔道成型的質(zhì)量；預(yù)應(yīng)力筋接頭的外形；預(yù)應(yīng)力筋與孔壁的接觸程度(孔道的尺寸，預(yù)應(yīng)力筋與孔壁之間的間隙大小以及預(yù)應(yīng)力筋在孔道中的偏心距大小)等。在曲線預(yù)應(yīng)力筋摩擦損失中，預(yù)應(yīng)力筋與曲線彎道之間摩擦引起的損失是控制因素。
根據(jù)國內(nèi)的試驗(yàn)研究資料及多項(xiàng)工程的實(shí)測數(shù)據(jù)，并參考國外規(guī)范的規(guī)定，補(bǔ)充了預(yù)埋塑料波紋管、無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的摩擦影響系數(shù)。當(dāng)有可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，本規(guī)范表10.2.4所列系數(shù)值可根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)確定。
10.2.5 根據(jù)國內(nèi)對混凝土收縮、徐變的試驗(yàn)研究，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率對氣值的影響，其影響可通過構(gòu)件的總配筋率ρ(ρ＝ρp＋ρs)反映。在公式(10.2.5—1)～公式(10.2.5—4)中，分別給出先張法和后張法兩類構(gòu)件受拉區(qū)及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋處的混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。公式反映了上述各項(xiàng)因素的影響。此計(jì)算方法比僅按預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處的混凝土法向預(yù)應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的方法更為合理。此外，考慮到現(xiàn)澆后張預(yù)應(yīng)力混凝土施加預(yù)應(yīng)力的時(shí)間比28d齡期有所提前等因素，對上述收縮和徐變計(jì)算公式中的有關(guān)項(xiàng)在數(shù)值上作了調(diào)整。調(diào)整的依據(jù)為：預(yù)加力時(shí)混凝土齡期，先張法取7d，后張法取14d；理論厚度均取200mm；相對濕度為40％～70％，預(yù)加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時(shí)間取1年的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，并與附錄K計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校核得出。
在附錄K中，本次修訂的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992—2：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)——第1部分：總原則和對建筑結(jié)構(gòu)的規(guī)定》所提供的公式計(jì)算得出?；炷潦湛s應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對濕度為40％～70％及70％～99％分別給出的?；炷潦湛s和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失簡化公式是按周圍空氣相對濕度為40％～70％得出的，將其用于相對濕度大于70％的情況是偏于安全的。對泵送混凝土，其收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值亦可根據(jù)實(shí)際情況采用其他可靠數(shù)據(jù)。
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10.2 預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算
10.2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應(yīng)力松弛試驗(yàn)表明，應(yīng)力松弛損失值與鋼絲的初始應(yīng)力值和極限強(qiáng)度有關(guān)。表中給出的普通松弛和低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計(jì)算公式，是按國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》GB／T 5223—2002及《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB／T 5224—2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式，以便于應(yīng)用。當(dāng)σcon／fptk≤0.5時(shí)，實(shí)際的松弛損失值已很小，為簡化計(jì)算取松弛損失值為零。預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋、中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絲的應(yīng)力松弛損失值是分別根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋》GB／T 20065—2006、行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《中強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》YB／T 156—1999的相關(guān)規(guī)定提出的。
10.2.2 根據(jù)錨固原理的不同，將錨具分為支承式和夾片式兩類，對每類作出規(guī)定。對夾片式錨具的錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值按有頂壓或無頂壓分別作了規(guī)定。
10.2.4 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，包括沿孔道長度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。在計(jì)算公式中，x值為從張拉端至計(jì)算截面的孔道長度；但在實(shí)際工程中，構(gòu)件的高度和長度相比常很小，為簡化計(jì)算，可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度代替孔道長度；θ值應(yīng)取從張拉端至計(jì)算截面的長度上預(yù)應(yīng)力孔道各部分切線的夾角(以弧度計(jì))之和。本次修訂根據(jù)國內(nèi)工程經(jīng)驗(yàn)，增加了按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線"彎轉(zhuǎn)角的近似計(jì)算公式。
研究表明，孔道局部偏差的摩擦系數(shù)k值與下列因素有關(guān)：預(yù)應(yīng)力筋的表面形狀；孔道成型的質(zhì)量；預(yù)應(yīng)力筋接頭的外形；預(yù)應(yīng)力筋與孔壁的接觸程度(孔道的尺寸，預(yù)應(yīng)力筋與孔壁之間的間隙大小以及預(yù)應(yīng)力筋在孔道中的偏心距大小)等。在曲線預(yù)應(yīng)力筋摩擦損失中，預(yù)應(yīng)力筋與曲線彎道之間摩擦引起的損失是控制因素。
根據(jù)國內(nèi)的試驗(yàn)研究資料及多項(xiàng)工程的實(shí)測數(shù)據(jù)，并參考國外規(guī)范的規(guī)定，補(bǔ)充了預(yù)埋塑料波紋管、無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的摩擦影響系數(shù)。當(dāng)有可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，本規(guī)范表10.2.4所列系數(shù)值可根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)確定。
10.2.5 根據(jù)國內(nèi)對混凝土收縮、徐變的試驗(yàn)研究，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率對氣值的影響，其影響可通過構(gòu)件的總配筋率ρ(ρ＝ρp＋ρs)反映。在公式(10.2.5—1)～公式(10.2.5—4)中，分別給出先張法和后張法兩類構(gòu)件受拉區(qū)及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋處的混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失。公式反映了上述各項(xiàng)因素的影響。此計(jì)算方法比僅按預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)處的混凝土法向預(yù)應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的方法更為合理。此外，考慮到現(xiàn)澆后張預(yù)應(yīng)力混凝土施加預(yù)應(yīng)力的時(shí)間比28d齡期有所提前等因素，對上述收縮和徐變計(jì)算公式中的有關(guān)項(xiàng)在數(shù)值上作了調(diào)整。調(diào)整的依據(jù)為：預(yù)加力時(shí)混凝土齡期，先張法取7d，后張法取14d；理論厚度均取200mm；相對濕度為40％～70％，預(yù)加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時(shí)間取1年的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，并與附錄K計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校核得出。
在附錄K中，本次修訂的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值，是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992—2：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)——第1部分：總原則和對建筑結(jié)構(gòu)的規(guī)定》所提供的公式計(jì)算得出?；炷潦湛s應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對濕度為40％～70％及70％～99％分別給出的?；炷潦湛s和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失簡化公式是按周圍空氣相對濕度為40％～70％得出的，將其用于相對濕度大于70％的情況是偏于安全的。對泵送混凝土，其收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值亦可根據(jù)實(shí)際情況采用其他可靠數(shù)據(jù)。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
