B.0.1 在框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)及筒體結(jié)構(gòu)中，當(dāng)采用增大系數(shù)法近似計算結(jié)構(gòu)因側(cè)移產(chǎn)生的二階效應(yīng)(P—△效應(yīng))時，應(yīng)對未考慮P—△效應(yīng)的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式(B.0.1—1)和公式(B.0.1—2)乘以增大系數(shù)ηs：
條文說明
附錄B 近似計算偏壓構(gòu)件側(cè)移二階效應(yīng)的增大系數(shù)法
B.0.1 根據(jù)本規(guī)范第5.3.4條的規(guī)定，必要時，也可以采用本附錄給出的增大系數(shù)法來考慮各類結(jié)構(gòu)中的P—△效應(yīng)。根據(jù)結(jié)構(gòu)中二階效應(yīng)的基本規(guī)律，P—△效應(yīng)只會增大由引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力，而不增大由不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載(例如較為對稱結(jié)構(gòu)上作用的對稱豎向荷載)所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力。因此，在計算P—△效應(yīng)增大后的桿件彎矩時，公式(B.0.1—1)中的ηs應(yīng)只乘Ms。
因P—△效應(yīng)既增大豎向構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，同時也增大水平構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，因此公式(B.0.1—1)同樣適用于梁端控制截面的彎矩計算。另外，根據(jù)本規(guī)范第11.4.1條的規(guī)定，抗震框架各節(jié)點處柱端彎矩之和∑Mc應(yīng)根據(jù)同一節(jié)點處的梁端彎矩之和ΣMb進(jìn)行增大，因此，按公式(B.0.1—1)用ηs增大梁端引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，也能使P—△效應(yīng)的影響在ΣMb和增大后的ΣMc中保留下來。
B.0.2 本條對框架結(jié)構(gòu)的ηs采用層增大系數(shù)法計算，各樓層計算出的ηs分別適用于該樓層的所有柱段。該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2002。當(dāng)用ηs按公式(B.0.1—1)增大柱端及梁端彎矩時，公式(B.0.2)中的樓層側(cè)向剛度D應(yīng)按第B.0.5條給出的構(gòu)件折減剛度計算。
B.0.3 剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)和筒體結(jié)構(gòu)中的ηs用整體增大系數(shù)法計算。用該方法算得的ηs適用于該結(jié)構(gòu)全部的豎向構(gòu)件。該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2002。當(dāng)用ηs按公式(B.0.1—1)增大柱端、墻肢端部和梁端彎矩時，應(yīng)采用按第B.0.5條給出的構(gòu)件折減剛度計算公式(B.0.3)中的等效豎向懸臂受彎構(gòu)件的彎曲剛度EcJd。
B.0.4 排架結(jié)構(gòu)，特別是工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)的荷載作用復(fù)雜，其二階效應(yīng)規(guī)律有待詳細(xì)探討。到目前為止國內(nèi)已完成的分析研究工作尚不足以提出更為合理的考慮二階效應(yīng)的設(shè)計方法，故繼續(xù)沿用02版規(guī)范中的η—l0法考慮排架結(jié)構(gòu)的P—△效應(yīng)。其中，就工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)而言，除屋蓋重力荷載外的其他各項荷載都將使排架產(chǎn)生側(cè)移，同時也為了計算方便，故在該方法中采用將增大系數(shù)ηs統(tǒng)乘排架柱各截面組合彎矩的近似做法，即取M＝ηs(Mns＋Ms)＝ηsM0。另外，在排架結(jié)構(gòu)所用的ηs計算公式中考慮到：(1)目前所用鋼材的強(qiáng)度水平普遍有所提高；(2)引起排架柱各截面彎矩的各項荷載中，大部分均屬短期作用，故不再考慮引起極限曲率增長的長期作用影響系數(shù)；故將02版規(guī)范η公式中的1／1400改為1／1500?；谂c第6.2.4條相同的理由，取消了02版規(guī)范η公式中的系數(shù)ζ2。
B.0.5 細(xì)長鋼筋混凝土偏心壓桿考慮二階效應(yīng)影響的受力狀態(tài)大致對應(yīng)于受拉鋼筋屈服后不久的非彈性受力狀態(tài)。因此，在考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析中，結(jié)構(gòu)內(nèi)各類構(gòu)件的受力狀態(tài)也應(yīng)與此相呼應(yīng)。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在這類受力狀態(tài)下由于受拉區(qū)開裂以及其他非彈性性能的發(fā)展，從而導(dǎo)致構(gòu)件截面彎曲剛度降低。由于各類構(gòu)件沿長度方向各截面所受彎矩的大小不同，非彈性性能的發(fā)展特征也各有不同，這導(dǎo)致了構(gòu)件彎曲剛度的降低規(guī)律較為復(fù)雜。為了便于工程應(yīng)用，通常是通過考慮非彈性性能的結(jié)構(gòu)分析，并參考試驗結(jié)果，按結(jié)構(gòu)非彈性側(cè)向位移相等的原則，給出按構(gòu)件類型的統(tǒng)一當(dāng)量剛度折減系數(shù)(彈性剛度中的截面慣性矩仍按不考慮鋼筋的混凝土毛截面計算)。本條給出的剛度折減系數(shù)是以我國完成的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件非彈性性能模擬分析結(jié)果和試驗結(jié)果為依據(jù)的，與國外規(guī)范給出的相應(yīng)數(shù)值相近。
條文說明
附錄B 近似計算偏壓構(gòu)件側(cè)移二階效應(yīng)的增大系數(shù)法
B.0.1 根據(jù)本規(guī)范第5.3.4條的規(guī)定，必要時，也可以采用本附錄給出的增大系數(shù)法來考慮各類結(jié)構(gòu)中的P—△效應(yīng)。根據(jù)結(jié)構(gòu)中二階效應(yīng)的基本規(guī)律，P—△效應(yīng)只會增大由引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載或作用所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力，而不增大由不引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的荷載(例如較為對稱結(jié)構(gòu)上作用的對稱豎向荷載)所產(chǎn)生的構(gòu)件內(nèi)力。因此，在計算P—△效應(yīng)增大后的桿件彎矩時，公式(B.0.1—1)中的ηs應(yīng)只乘Ms。
因P—△效應(yīng)既增大豎向構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，同時也增大水平構(gòu)件中引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，因此公式(B.0.1—1)同樣適用于梁端控制截面的彎矩計算。另外，根據(jù)本規(guī)范第11.4.1條的規(guī)定，抗震框架各節(jié)點處柱端彎矩之和∑Mc應(yīng)根據(jù)同一節(jié)點處的梁端彎矩之和ΣMb進(jìn)行增大，因此，按公式(B.0.1—1)用ηs增大梁端引起結(jié)構(gòu)側(cè)移的彎矩，也能使P—△效應(yīng)的影響在ΣMb和增大后的ΣMc中保留下來。
B.0.2 本條對框架結(jié)構(gòu)的ηs采用層增大系數(shù)法計算，各樓層計算出的ηs分別適用于該樓層的所有柱段。該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2002。當(dāng)用ηs按公式(B.0.1—1)增大柱端及梁端彎矩時，公式(B.0.2)中的樓層側(cè)向剛度D應(yīng)按第B.0.5條給出的構(gòu)件折減剛度計算。
B.0.3 剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)和筒體結(jié)構(gòu)中的ηs用整體增大系數(shù)法計算。用該方法算得的ηs適用于該結(jié)構(gòu)全部的豎向構(gòu)件。該方法直接引自《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 3—2002。當(dāng)用ηs按公式(B.0.1—1)增大柱端、墻肢端部和梁端彎矩時，應(yīng)采用按第B.0.5條給出的構(gòu)件折減剛度計算公式(B.0.3)中的等效豎向懸臂受彎構(gòu)件的彎曲剛度EcJd。
B.0.4 排架結(jié)構(gòu)，特別是工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)的荷載作用復(fù)雜，其二階效應(yīng)規(guī)律有待詳細(xì)探討。到目前為止國內(nèi)已完成的分析研究工作尚不足以提出更為合理的考慮二階效應(yīng)的設(shè)計方法，故繼續(xù)沿用02版規(guī)范中的η—l0法考慮排架結(jié)構(gòu)的P—△效應(yīng)。其中，就工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)而言，除屋蓋重力荷載外的其他各項荷載都將使排架產(chǎn)生側(cè)移，同時也為了計算方便，故在該方法中采用將增大系數(shù)ηs統(tǒng)乘排架柱各截面組合彎矩的近似做法，即取M＝ηs(Mns＋Ms)＝ηsM0。另外，在排架結(jié)構(gòu)所用的ηs計算公式中考慮到：(1)目前所用鋼材的強(qiáng)度水平普遍有所提高；(2)引起排架柱各截面彎矩的各項荷載中，大部分均屬短期作用，故不再考慮引起極限曲率增長的長期作用影響系數(shù)；故將02版規(guī)范η公式中的1／1400改為1／1500?；谂c第6.2.4條相同的理由，取消了02版規(guī)范η公式中的系數(shù)ζ2。
B.0.5 細(xì)長鋼筋混凝土偏心壓桿考慮二階效應(yīng)影響的受力狀態(tài)大致對應(yīng)于受拉鋼筋屈服后不久的非彈性受力狀態(tài)。因此，在考慮二階效應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析中，結(jié)構(gòu)內(nèi)各類構(gòu)件的受力狀態(tài)也應(yīng)與此相呼應(yīng)。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在這類受力狀態(tài)下由于受拉區(qū)開裂以及其他非彈性性能的發(fā)展，從而導(dǎo)致構(gòu)件截面彎曲剛度降低。由于各類構(gòu)件沿長度方向各截面所受彎矩的大小不同，非彈性性能的發(fā)展特征也各有不同，這導(dǎo)致了構(gòu)件彎曲剛度的降低規(guī)律較為復(fù)雜。為了便于工程應(yīng)用，通常是通過考慮非彈性性能的結(jié)構(gòu)分析，并參考試驗結(jié)果，按結(jié)構(gòu)非彈性側(cè)向位移相等的原則，給出按構(gòu)件類型的統(tǒng)一當(dāng)量剛度折減系數(shù)(彈性剛度中的截面慣性矩仍按不考慮鋼筋的混凝土毛截面計算)。本條給出的剛度折減系數(shù)是以我國完成的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件非彈性性能模擬分析結(jié)果和試驗結(jié)果為依據(jù)的，與國外規(guī)范給出的相應(yīng)數(shù)值相近。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
