6.6.1 配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構構件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應符合下列要求：
式中：Fl——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值；
fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；在后張法預應力混凝土構件的張拉階段驗算中，可根據(jù)相應階段的混凝土立方體抗壓強度 值按本規(guī)范表4.1.4—1的規(guī)定以線性內(nèi)插法確定；
βc——混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用；
βl——混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)；
Al——混凝土局部受壓面積；
Aln——混凝土局部受壓凈面積；對后張法構件，應在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積；
Ab——局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定。
6.6.2 局部受壓的計算底面積Ab，可由局部受壓面積與計算底面積按同心、對稱的原則確定；常用情況，可按圖6.6.2取用。
當為方格網(wǎng)式配筋時（圖6. 6. 3a），鋼筋網(wǎng)兩個方向上單位
式中：βcor——配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)，可按本規(guī)范公式(6.6.1—2)計算，但公式中Ab應代之以Acor，且當Acor大于Ab時，Acor取Ab；當Acor不大于混凝土局部受壓面積Al的1.25倍時，βcor取1.0；
α——間接鋼筋對混凝土約束的折減系數(shù)，按本規(guī)范第6.2.16條的規(guī)定取用；
fyv——間接鋼筋的抗拉強度設計值，按本規(guī)范第4.2.3條的規(guī)定采用；
Acor——方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心截面面積，應大于混凝土局部受壓面積Al，其重心應與Al的重心重合，計算中按同心、對稱的原則取值；
ρv——間接鋼筋的體積配筋率；
n1、As1——分別為方格網(wǎng)沿l1方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；
n2、As2——分別為方格網(wǎng)沿l2方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；
Ass1——單根螺旋式間接鋼筋的截面面積；
dcor——螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土截面直徑；
s——方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的間距，宜取30mm～80mm。
間接鋼筋應配置在圖6.6.3所規(guī)定的高度h范圍內(nèi)，方格網(wǎng)式鋼筋，不應少于4片；螺旋式鋼筋，不應少于4圈。柱接頭，h尚不應小于15d，d為柱的縱向鋼筋直徑。
條文說明
6.6 局部受壓承載力計算
6.6.1 本條對配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構構件局部受壓區(qū)截面尺寸規(guī)定了限制條件，其理由如下：
1 試驗表明，當局壓區(qū)配筋過多時，局壓板底面下的混凝土會產(chǎn)生過大的下沉變形；當符合公式(6.6.1—1)時，可限制下沉變形不致過大。為適當提高可靠度，將公式右邊抗力項乘以系數(shù)0.9。式中系數(shù)1.35系由89版規(guī)范公式中的系數(shù)1.5乘以0.9而給出。
2 為了反映混凝土強度等級提高對局部受壓的影響，引入了混凝土強度影響系數(shù)βc。
3 在計算混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)βl(也包括本規(guī)范第6.6.3條的βcor)時，不應扣除孔道面積，經(jīng)試驗校核，此種計算方法比較合適。
4 在預應力錨頭下的局部受壓承載力的計算中，按本規(guī)范第10.1.2條的規(guī)定，當預應力作為荷載效應且對結(jié)構不利時，其荷載效應的分項系數(shù)取為1.2。
6.6.2 計算底面積Ab的取值采用了“同心、對稱”的原則。
要求計算底面積Ab與局壓面積Al具有相同的重心位置，并呈對稱；沿Al各邊向外擴大的有效距離不超過受壓板短邊尺寸b(對圓形承壓板，可沿周邊擴大一倍直徑)，此法便于記憶和使用。
對各類型墊板試件的試驗表明，試驗值與計算值符合較好，且偏于安全。試驗還表明，當構件處于邊角局壓時，βl值在1.0上下波動且離散性較大，考慮使用簡便、形式統(tǒng)一和保證安全(溫度、混凝土的收縮、水平力對邊角局壓承載力的影響較大)，取邊角局壓時的βl＝1.0是恰當?shù)摹?
6.6.3 試驗結(jié)果表明，配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的局部受壓承載力，可表達為混凝土項承載力和間接鋼筋項承載力之和。間接鋼筋項承載力與其體積配筋率有關；且隨混凝土強度等級的提高，該項承載力有降低的趨勢。為了反映這個特性，公式中引入了系數(shù)α。為便于使用且保證安全，系數(shù)α與本規(guī)范第6.2.16條的取值相同?；谂c本規(guī)范第6.6.1條同樣的理由，在公式(6.6.3—1)也考慮了折減系數(shù)0.9。
本條還規(guī)定了Acor大于Ab時，在計算中只能取為Ab的要求。此規(guī)定用以保證充分發(fā)揮間接鋼筋的作用，且能確保安全。此外，當Acor不大于混凝土局部受壓面積Al的1.25倍時，間接鋼筋對局部受壓承載力的提高不明顯，故不予考慮。
為避免長、短兩個方向配筋相差過大而導致鋼筋不能充分發(fā)揮強度，對公式(6.6.3—2)規(guī)定了配筋量的限制條件。
間接鋼筋的體積配筋率取為核心面積Acor范圍內(nèi)單位混凝土體積所含間接鋼筋的體積，是在滿足方格網(wǎng)或螺旋式間接鋼筋的核心面積Acor大于混凝土局部受壓面積Al的條件下計算得出的。
式中：Fl——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值；
fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；在后張法預應力混凝土構件的張拉階段驗算中，可根據(jù)相應階段的混凝土立方體抗壓強度 值按本規(guī)范表4.1.4—1的規(guī)定以線性內(nèi)插法確定；
βc——混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用；
βl——混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)；
Al——混凝土局部受壓面積；
Aln——混凝土局部受壓凈面積；對后張法構件，應在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積；
Ab——局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定。
6.6.2 局部受壓的計算底面積Ab，可由局部受壓面積與計算底面積按同心、對稱的原則確定；常用情況，可按圖6.6.2取用。
當為方格網(wǎng)式配筋時（圖6. 6. 3a），鋼筋網(wǎng)兩個方向上單位
式中：βcor——配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數(shù)，可按本規(guī)范公式(6.6.1—2)計算，但公式中Ab應代之以Acor，且當Acor大于Ab時，Acor取Ab；當Acor不大于混凝土局部受壓面積Al的1.25倍時，βcor取1.0；
α——間接鋼筋對混凝土約束的折減系數(shù)，按本規(guī)范第6.2.16條的規(guī)定取用；
fyv——間接鋼筋的抗拉強度設計值，按本規(guī)范第4.2.3條的規(guī)定采用；
Acor——方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心截面面積，應大于混凝土局部受壓面積Al，其重心應與Al的重心重合，計算中按同心、對稱的原則取值；
ρv——間接鋼筋的體積配筋率；
n1、As1——分別為方格網(wǎng)沿l1方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；
n2、As2——分別為方格網(wǎng)沿l2方向的鋼筋根數(shù)、單根鋼筋的截面面積；
Ass1——單根螺旋式間接鋼筋的截面面積；
dcor——螺旋式間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土截面直徑；
s——方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的間距，宜取30mm～80mm。
間接鋼筋應配置在圖6.6.3所規(guī)定的高度h范圍內(nèi)，方格網(wǎng)式鋼筋，不應少于4片；螺旋式鋼筋，不應少于4圈。柱接頭，h尚不應小于15d，d為柱的縱向鋼筋直徑。
條文說明
6.6 局部受壓承載力計算
6.6.1 本條對配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構構件局部受壓區(qū)截面尺寸規(guī)定了限制條件，其理由如下：
1 試驗表明，當局壓區(qū)配筋過多時，局壓板底面下的混凝土會產(chǎn)生過大的下沉變形；當符合公式(6.6.1—1)時，可限制下沉變形不致過大。為適當提高可靠度，將公式右邊抗力項乘以系數(shù)0.9。式中系數(shù)1.35系由89版規(guī)范公式中的系數(shù)1.5乘以0.9而給出。
2 為了反映混凝土強度等級提高對局部受壓的影響，引入了混凝土強度影響系數(shù)βc。
3 在計算混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)βl(也包括本規(guī)范第6.6.3條的βcor)時，不應扣除孔道面積，經(jīng)試驗校核，此種計算方法比較合適。
4 在預應力錨頭下的局部受壓承載力的計算中，按本規(guī)范第10.1.2條的規(guī)定，當預應力作為荷載效應且對結(jié)構不利時，其荷載效應的分項系數(shù)取為1.2。
6.6.2 計算底面積Ab的取值采用了“同心、對稱”的原則。
要求計算底面積Ab與局壓面積Al具有相同的重心位置，并呈對稱；沿Al各邊向外擴大的有效距離不超過受壓板短邊尺寸b(對圓形承壓板，可沿周邊擴大一倍直徑)，此法便于記憶和使用。
對各類型墊板試件的試驗表明，試驗值與計算值符合較好，且偏于安全。試驗還表明，當構件處于邊角局壓時，βl值在1.0上下波動且離散性較大，考慮使用簡便、形式統(tǒng)一和保證安全(溫度、混凝土的收縮、水平力對邊角局壓承載力的影響較大)，取邊角局壓時的βl＝1.0是恰當?shù)摹?
6.6.3 試驗結(jié)果表明，配置方格網(wǎng)式或螺旋式間接鋼筋的局部受壓承載力，可表達為混凝土項承載力和間接鋼筋項承載力之和。間接鋼筋項承載力與其體積配筋率有關；且隨混凝土強度等級的提高，該項承載力有降低的趨勢。為了反映這個特性，公式中引入了系數(shù)α。為便于使用且保證安全，系數(shù)α與本規(guī)范第6.2.16條的取值相同?；谂c本規(guī)范第6.6.1條同樣的理由，在公式(6.6.3—1)也考慮了折減系數(shù)0.9。
本條還規(guī)定了Acor大于Ab時，在計算中只能取為Ab的要求。此規(guī)定用以保證充分發(fā)揮間接鋼筋的作用，且能確保安全。此外，當Acor不大于混凝土局部受壓面積Al的1.25倍時，間接鋼筋對局部受壓承載力的提高不明顯，故不予考慮。
為避免長、短兩個方向配筋相差過大而導致鋼筋不能充分發(fā)揮強度，對公式(6.6.3—2)規(guī)定了配筋量的限制條件。
間接鋼筋的體積配筋率取為核心面積Acor范圍內(nèi)單位混凝土體積所含間接鋼筋的體積，是在滿足方格網(wǎng)或螺旋式間接鋼筋的核心面積Acor大于混凝土局部受壓面積Al的條件下計算得出的。
鋼結(jié)構防火涂料 GB149
