10.2.1 石灰樁的固化劑應采用生石灰，摻和料宜采用粉煤灰、火山灰、爐渣等工業(yè)廢料。生石灰與摻和料的配合比宜根據(jù)地質情況確定，生石灰與摻和料的體積比可選用1：1或1：2，對于淤泥、淤泥質土等軟土宜增加生石灰用量，樁頂附近生石灰用量不宜過大。當摻石膏和水泥時，摻和量應為生石灰用量的3％～10％。
10.2.2 石灰樁成樁時，宜用土封口，封口高度不宜小于500mm，封口材料應夯實，封口標高應略高于原地面。石灰樁樁頂施工標高應高出設計樁頂標高100mm以上。
10.2.3 石灰樁成孔直徑應根據(jù)設計要求及所選用的成孔方法確定，宜為300mm～400mm；可按等邊三角形或矩形布樁；樁中心距可取成孔直徑的2倍～3倍。石灰樁可僅布置在基礎底面下，當基底土的承載力特征值小于70kPa時，宜在基礎以外布置1排～2排圍擴樁。
10.2.4 采用人工洛陽鏟成孔時，樁長不宜大于6m；采用機械成孔管外投料時，樁長不宜大于8m；螺旋鉆、機動洛陽鏟成孔及管內投料時，可適當增加樁長。
10.2.5 石灰樁樁端宜選在承載力較高的土層中。在深厚的軟弱地基中，當石灰樁樁端未落在承載力較高的土層中時，應減少上部結構重心相對于基礎形心的偏心，并應加強上部結構及基礎的剛度。
10.2.6 石灰樁的深度應根據(jù)巖土工程勘察資料及上部結構設計要求確定。下臥層承載力及地基的變形，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007的有關規(guī)定驗算。
10.2.7 石灰樁復合地基承載力特征值應通過復合地基豎向抗壓載荷試驗或綜合樁體豎向抗壓載荷試驗和樁間土地基豎向抗壓載荷試驗，并結合工程實踐經(jīng)驗綜合確定，試驗數(shù)量不應少于3點。初步設計時，復合地基承載力特征值也可按本規(guī)范公式（5.2.1-2）估算，其中βp和βs均應取1.0；處理后樁間土地基承載力特征值可取天然地基承載力特征值的1.05倍～1.20倍，土體軟弱時應取高值；計算樁截面面積時直徑應乘以1.0～1.2的經(jīng)驗系數(shù)，土體軟弱時應取高值；單樁豎向抗壓承載力特征值取樁體抗壓比例界限對應的荷載值，應由單樁豎向抗壓載荷試驗確定，初步設計時可取350kPa～500kPa，土體軟弱時應取低值。
10.2.8 處理后地基沉降應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB 50007的有關規(guī)定進行計算。沉降計算經(jīng)驗系數(shù)（ψs）可按地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗確定。
石灰樁復合土層的壓縮模量宜通過樁體及樁間土壓縮試驗確定，初步設計時可按本規(guī)范公式（5.3.2-2）計算。樁間土壓縮模量可取天然地基壓縮模量的1.1倍～1.3倍，土軟弱時應取高值。
條文說明
10.2 設計
10.2.1 塊狀生石灰經(jīng)測試其孔隙率為35％～39％，摻和料的摻入數(shù)量理論上至少應能充滿生石灰塊的孔隙，以降低造價，減少由于生石灰膨脹作用產(chǎn)生的內耗。
生石灰與粉煤灰、爐渣、火山灰等活性材料可以發(fā)生水化反應，生成不溶于水的水化物，同時使用工業(yè)廢料也符合國家環(huán)保政策。
在淤泥中增加生石灰用量有利于淤泥的固結，樁頂附近減少生石灰用量可減少生石灰膨脹引起的地面隆起，同時樁體強度較高。當生石灰用量超過總體積的30％時，樁體強度下降，但對軟土的加固效果較好，經(jīng)過工程實踐及試驗總結，生石灰與摻和料的體積比為1：1或1：2較合理，土質軟弱時采用1：1。
樁體材料加入少量的石膏或水泥可以提高樁體強度，當?shù)叵滤疂B透較嚴重或為提高樁頂強度時，可適量加入。
10.2.2 由于石灰樁的膨脹作用，樁頂上覆壓力不夠時，易引起樁頂土隆起，增加沉降，因此其封口高度不宜小于500mm，以保證一定的上覆壓力。為了防止地面水早期滲入樁頂，導致樁體強度降低，其封口標高應略高于原地面。
10.2.3 試驗表明，石灰樁宜采用細而密的布樁方式，這樣可以充分發(fā)揮生石灰的膨脹擠密效應，但樁徑過小則施工速度受影響。目前人工成孔的樁徑以300mm為宜，機械成孔以350mm左右為宜。
過去的習慣是將基礎以外也布置數(shù)排石灰樁，如此則造價劇增，試驗表明在一般的軟土中，圍擴樁對提高復合地基承載力的作用不大。在承載力很低的淤泥或淤泥質土中，基礎外圍增加1排～2排圍擴樁有利于對淤泥的加固，可以提高地基的整體穩(wěn)定性，同時圍擴樁可將土中大孔隙擠密，起止水作用，可提高內排樁的施工質量。
10.2.4 洛陽鏟成孔樁長不宜超過6m，指的是人工成孔，如用機動洛陽鏟可適當加長。機械成孔管外投料時，如樁長過長，則不能保證成樁直徑，特別在易縮孔的軟土中，樁長只能控制在6m以內，不縮孔時，樁長可控制在8m以內。
10.2.5 大量工程實踐證明，復合土層沉降僅為樁長的0.5％～0.8％，沉降主要來自于樁底下臥層，因此宜將樁端置于承載力較高的土層中。
正如本規(guī)范第10.1.5條說明中所述，石灰樁具有減載和預壓作用，因此在深厚的軟土中剛度好的建筑物有可能使用“懸浮樁”。無地區(qū)經(jīng)驗時，應進行大壓板載荷試驗，確定加固深度。
10.2.7 試驗研究證明，當石灰樁復合地基荷載達到其承載力特征值時，具有下列特征：
1 沿樁長范圍內各點樁和土的相對位移很?。?mm以內），樁土變形協(xié)調。
2 土的接觸壓力接近樁間土地基承載力特征值，即樁間土發(fā)揮度系數(shù)為1.0。
3 樁頂接觸壓力達到樁體比例界限，樁頂出現(xiàn)塑性變形。
4 樁土應力比趨于穩(wěn)定，其值為2.5～5.0。
5 樁土的接觸壓力可采用平均壓力進行計算。
基于以上特征，可按常規(guī)的面積比方法計算復合地基承載力。在置換率計算中，樁徑除考慮膨脹作用外，尚應考慮樁周20mm左右厚的硬殼層，故計算樁徑取成孔直徑的1.1倍～1.2倍。
樁間土地基承載力與置換率、生石灰摻量以及成孔方式等因素有關。
試驗檢測表明生石灰對樁周厚0．3倍樁徑左右的環(huán)狀土體顯示了明顯的加固效果，強度提高系數(shù)達1.4～1.6，圓環(huán)以外的土體加固效果不明顯。因此，樁間土地基承載力可按下式計算：
（8）
式中：fak——天然地基承載力特征值；
k——樁邊土強度提高系數(shù)，軟土取1.4～1.6；
Ae——一根樁分擔的地基處理面積；
m——復合地基置換率；
d——樁徑。
按上式計算得到的樁間土地基承載力特征值約為天然地基承載力特征值的1.05倍～1.20倍。
10.2.8 如前所述石灰樁樁體強度與樁間土強度有對應關系，樁體壓縮模量也隨樁間土模量的不同而變化，此大彼大，此小彼小，鑒于這種對應性質，復合地基樁土應力比的變化范圍縮小。經(jīng)大量測試，樁土應力比的范圍為2.0～5.0，大多為3.0～4.0，樁間土壓縮模量的提高系數(shù)可取1.1～1.3，土軟弱時取高值。
石灰樁樁體壓縮模量可用環(huán)刀取樣，作室內壓縮試驗求得。
鋼結構防火涂料 GB149
