5.4.1 在受壓構(gòu)件中，翼緣板自由外伸寬度b與其厚度t之比，應(yīng)符合下列要求：
1 軸心受壓構(gòu)件： 式中 λ——構(gòu)件兩方向長細(xì)比的較大值；當(dāng)λ＜30時，取λ＝30；當(dāng)λ＞100時，取λ＝100。
2 壓彎構(gòu)件： 當(dāng)強度和穩(wěn)定計算中取γ_y＝1.0時，b/t可放寬至。
注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構(gòu)件，取腹板邊至翼緣板（肢）邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。
5.4.2 在工字形及H形截面的受壓構(gòu)件中，腹板計算高度h₀與其厚度t_w之比，應(yīng)符合下列要求：
1 軸心受壓構(gòu)件： 式中 λ——構(gòu)件兩方向長細(xì)比的較大值；當(dāng)λ＜30時，取λ＝30；當(dāng)λ＞100時，取λ＝100。
2 壓彎構(gòu)件：
當(dāng)0≤a₀≤1.6時： 當(dāng)1.6＜a₀≤2.0時： 式中 σ_max——腹板計算高度邊緣的最大壓應(yīng)力，計算時不考慮構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)和截面塑性發(fā)展系數(shù)；
σ_min——腹板計算高度另一邊緣相應(yīng)的應(yīng)力，壓應(yīng)力取正值，拉應(yīng)力取負(fù)值；
λ——構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比；當(dāng)λ＜30時，取λ＝30；當(dāng)λ＞100，取λ＝100。
5.4.3 在箱形截面的受壓構(gòu)件中，受壓翼緣的寬厚比應(yīng)符合4.3.8條的要求。
箱形截面受壓構(gòu)件的腹板計算高度h₀與其厚度t_w之比，應(yīng)符合下列要求：
1 軸心受壓構(gòu)件： 2 壓彎構(gòu)件的h₀/t_w不應(yīng)超過公式(5.4.2-2)或公式(5.4.2-3)右側(cè)乘以0.8后的值（當(dāng)此值小于 時，應(yīng)采用
5.4.4 在T形截面受壓構(gòu)件中，腹板高度與其厚度之比，不應(yīng)超過下列數(shù)值：
1 軸心受壓構(gòu)件和彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構(gòu)件：
熱軋剖分T形鋼：
當(dāng)a₀＞1.0時：
λ和a₀分別按5.4.1條和5.4.2條的規(guī)定采用。
5.4.5 圓管截面的受壓構(gòu)件，其外徑與壁厚之比不應(yīng)超過100(235/f_y)。
5.4.6 H形、工字形和箱形截面受壓構(gòu)件的腹板，其高厚比不符合本規(guī)范第5.4.2條或第5.4.3條的要求時，可用縱向加勁肋加強，或在計算構(gòu)件的強度和穩(wěn)定性時將腹板的截面僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為的部分（計算構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時，仍用全部截面）。
用縱向加勁肋加強的腹板，其在受壓較大翼緣與縱向加勁肋之間的高厚比，應(yīng)符合本規(guī)范第5.4.2條或第5.4.3條的要求。
縱向加勁肋宜在腹板兩側(cè)成對配置，其一側(cè)外伸寬度不應(yīng)小于10t_w，厚度不應(yīng)小于0.75t_w。

條文說明 5.4 受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定
5.4.1 在軸心受壓構(gòu)件中，翼緣板的自由外伸寬度b與其厚度t之比的限值，是根據(jù)三邊簡支板(板的長度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于寬度b)在均勻壓應(yīng)力作用下，其屈曲應(yīng)力等于構(gòu)件的臨界應(yīng)力確定的。板在彈性狀態(tài)的屈曲應(yīng)力為： 板在彈塑性狀態(tài)失穩(wěn)時為雙向異性板，其屈曲應(yīng)力為： 式中 η——彈性模量折減系數(shù)，根據(jù)軸心受壓構(gòu)件局部穩(wěn)定的試驗資料，η可取為：。
由σ_cr＝φf_y，并取本規(guī)范附錄C中的φ值即可得到λ與b/t的關(guān)系曲線。為便于設(shè)計，本規(guī)范采用了公式(5.4.1-1)所示直線公式代替。
對壓彎構(gòu)件，b/t的限值應(yīng)該由受壓最大翼緣板屈曲應(yīng)力決定，這時彈性模量折減系數(shù)η不僅與構(gòu)件的長細(xì)比有關(guān)，而且還與作用于構(gòu)件的彎矩和軸心壓力值有關(guān)，計算比較復(fù)雜。為了便于設(shè)計，可以采用定值法來確定η值。對于長細(xì)比較大的壓彎構(gòu)件，可取η＝0.4，翼緣的平均應(yīng)力可取0.95f_y，代入公式(47)中，得： 對于長細(xì)比小的壓彎構(gòu)件，η值較小，所得到的b/t就會小于15  。
為了與受彎構(gòu)件協(xié)調(diào)，規(guī)范采用公式(5.4.1-2)的值作為壓彎構(gòu)件翼緣板外伸寬度與其厚度之比的限值。但也允許13＜b/t≤15 ，此時，在壓彎構(gòu)件的強度計算和整體穩(wěn)定計算中，對強軸的塑性系數(shù)γ_x取為1.0。
5.4.2 對工字形或H形截面的軸心受壓構(gòu)件，腹板的高厚比h₀/t_w是根據(jù)兩邊簡支另兩邊彈性嵌固的板在均勻壓應(yīng)力作用下，其屈曲應(yīng)力等于構(gòu)件的臨界應(yīng)力得到的。板的嵌固系數(shù)取1.3。在彈塑狀態(tài)屈曲時，腹板的屈曲應(yīng)力為： 彈性模量折減系數(shù)η仍按公式(48)取值。由σ_cr＝φf_y，并用本規(guī)范附錄C中的φ值代入，可得到h₀/t_w與λ的關(guān)系曲線。為了便于設(shè)計，用本規(guī)范公式(5.4.2-1)的直線式代替(可參見何?？祵懙?ldquo;軸心壓桿局部穩(wěn)定試驗研究”一文，載于《西安冶金建筑學(xué)院學(xué)報》，1985年1期)。
在壓彎構(gòu)件中，腹板高厚比h₀/t_w的限值是根據(jù)四邊簡支板在不均勻壓應(yīng)力σ和剪應(yīng)力τ的聯(lián)合作用下屈曲時的相關(guān)公式確定的。壓彎構(gòu)件在彈塑性狀態(tài)發(fā)生彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)時，根據(jù)構(gòu)件尺寸和力的作用情況，腹板可能在彈性狀態(tài)下屈曲，也可能在彈塑性狀態(tài)下屈曲。
腹板在彈性狀態(tài)下屈曲時(圖17)，其臨界狀態(tài)的相關(guān)公式為： 式中 α₀——應(yīng)力梯度， ；
τ₀——剪應(yīng)力τ單獨作用時的彈性屈曲應(yīng)力，τ₀＝ ，取a＝3h₀，則屈曲系數(shù)β_v＝5.784；
σ₀——不均勻應(yīng)力σ單獨作用下的彈性屈曲應(yīng)力，σ₀＝ ，屈曲系數(shù)β_c取決于α₀和剪應(yīng)力的影響。
由公式(50)可知，剪應(yīng)力將降低腹板的屈曲應(yīng)力。但當(dāng)α₀≤1時，τ/σ_m(σ_m為彎曲壓應(yīng)力)值的變化對腹板的屈曲應(yīng)力影響很少。根據(jù)壓彎構(gòu)件的設(shè)計資料，可取τ/σ_m＝0.3作為計算腹板屈曲應(yīng)力的依據(jù)。 圖17 腹板的應(yīng)力和應(yīng)變 在正應(yīng)力與剪應(yīng)力聯(lián)合作用下，腹板的彈性屈曲應(yīng)力，可用下式表達(dá)： 式中 β_c——正應(yīng)力與剪應(yīng)力聯(lián)合作用時的彈性屈曲系數(shù)。
現(xiàn)在我們利用公式(51)來求出h₀/t_w的最大限值。當(dāng)α₀＝2(無軸心力)和τ/σ_m＝0.3時，即τ/σ ＝0.15α₀時，可由相關(guān)公式(50)求得彈性屈曲系數(shù)β_e＝15.012。將此值代入公式(51)中，并取σ_cr＝σ_max＝0.95f_y，得h₀/t_w＝111.79  。但是當(dāng)α₀＝2且σ_max為最大值時，剪應(yīng)力τ通常較小，可取τ/σ_m＝0.2，得β_e＝18.434；仍取σ_cr＝0.95f_y，則h₀/t_w＝124  。所以，壓彎構(gòu)件中以h₀/t_w≈120 作為彈性腹板的最大限值是適宜的。 在很多壓彎構(gòu)件中，腹板是在彈塑性狀態(tài)屈曲的(圖17b)，應(yīng)根據(jù)板的彈塑性屈曲理論進行計算，其屈曲應(yīng)力σ_cr可用下式表達(dá)：  式中β_p為四邊簡支板在不均勻壓應(yīng)力與剪應(yīng)力聯(lián)合作用下的彈塑性屈曲系數(shù)，其值取決于應(yīng)力比τ/σ、應(yīng)變梯度α＝ 和板邊緣的最大割線模量E_s，而割線模量又取決于腹板的塑性發(fā)展深度μh₀。當(dāng)μ≤(2—α)/α時；由圖17b中的幾何關(guān)系，E_s＝(1—αμ)E；當(dāng)μ＞(2—α)/α時，E_s＝0.5(1—μ)E。
E_s與β_p之間的關(guān)系見表8。在計算τ、σ和α₀時都是按無限彈性板考慮的。  表8 四邊簡支板的彈塑性屈曲系數(shù)β_p(當(dāng)τ/σ_m＝0.3時) 在壓彎構(gòu)件中，μh₀取決于構(gòu)件的長細(xì)比λ和應(yīng)變梯度α(或應(yīng)力梯度α₀)。顯然計算E_s/E的過程比較復(fù)雜。對于工字形截面，可將μ取為定值，用μ＝0.25，即可得到與α₀對應(yīng)的E_s/E和β_p。由下式可以算得h₀/t_w的限值： h₀/t_w與α₀的關(guān)系是曲線形式。為了便于計算采用兩根直線代替：  但是此四邊簡支板是壓彎構(gòu)件的腹板，其受力大小應(yīng)與構(gòu)件的長細(xì)比λ有關(guān)，而且當(dāng)α₀＝0時h₀/t_w的限值應(yīng)與軸心受壓構(gòu)件的腹板相同；當(dāng)α₀＝2時，h₀/t_w應(yīng)與受彎構(gòu)件及剪應(yīng)力影響的腹板高厚比基本一致。因此采用規(guī)范公式(5.4.2-2)和公式(5.4.2-3)來確定壓彎構(gòu)件腹板的高厚比(詳細(xì)推導(dǎo)可參見李從勤寫的“對稱截面偏心壓桿腹板的屈曲”，載于《西安冶金建筑學(xué)院學(xué)報》，1984年1期)。
5.4.3 箱形截面的軸心壓桿，翼緣和腹板都可認(rèn)為是均勻受壓的四邊支承板。計算屈曲應(yīng)力時，認(rèn)為板件之間沒有嵌固作用。計算方法與本規(guī)范第5.4.2條中的軸心受壓構(gòu)件腹板相同。但為了便于設(shè)計，近似地將寬厚比限值取為定值，沒有和長細(xì)比發(fā)生聯(lián)系。
箱形截面的壓彎構(gòu)件，腹板屈曲應(yīng)力的計算方法與工字形截面的腹板相同。但是考慮到腹板的嵌固條件不如工字形截面，兩塊腹板的受力狀況也可能不完全一致，為安全計，采用本規(guī)范公式(5.4.2-2)或公式(5.4.2-3)的限值乘以0.8。
5.4.4 T形截面腹板的懸伸寬厚比通常比翼緣大得多。當(dāng)為軸心受壓構(gòu)件時，腹板局部屈曲受到翼緣的約束。原規(guī)范對此腹板采用與工字形截面翼緣相同的限值，過分保守。經(jīng)過理論分析(詳見陳紹蕃“T形截面壓桿的腹板局部屈曲”，《鋼結(jié)構(gòu)》2001年2期)和試驗驗證，將腹板寬厚比限值適當(dāng)放寬?？紤]到焊接T形截面幾何缺陷和殘余應(yīng)力都比熱軋T型鋼不利，采用了相對低一些的限值。
對T形截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩使翼緣受壓時，腹板處于比軸心壓桿更有利的地位，可以采用與軸壓相同的高厚比限值。但當(dāng)彎矩使腹板自由邊受壓時，腹板處于較為不利的地位。由于這方面未做新的研究工作，仍保留GBJ 17-88規(guī)范的規(guī)定。
5.4.5 受壓圓管管壁在彈性范圍局部屈曲臨界應(yīng)力理論值很大。但是管壁局部屈曲與板件不同，對缺陷特別敏感，實際屈曲應(yīng)力比理論值低得多。參考我國薄壁型鋼規(guī)范和國外有關(guān)規(guī)范的規(guī)定，不分軸心或壓彎構(gòu)件，統(tǒng)一采用d/t≤100(235/f_y)。
5.4.6 對于H形、工字形和箱形截面的軸心受壓構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，當(dāng)腹板的高厚比不滿足本規(guī)范第5.4.2條或第5.4.3條的要求時，可以根據(jù)腹板屈曲后強度的概念，取與翼緣連接處的一部分腹板截面作為有效截面。