7.6.1 梁或桁架支于砌體或混凝土上的平板支座（參見圖8.4.12a），其底板應(yīng)有足夠面積將支座壓力傳給砌體或混凝土，厚度應(yīng)根據(jù)支座反力對底板產(chǎn)生的彎矩進(jìn)行計(jì)算。
7.6.2 弧形支座（圖7.6.2a）和輥軸支座（圖7.6.2b）中圓柱形弧面與平板為線接觸，其支座反力R應(yīng)滿足下式要求：
式中 d——對輥軸支座為輥軸直徑，對弧形支座為弧形表面接觸點(diǎn)曲率半徑r的2倍；
n——輥軸數(shù)目，對弧形支座n＝1；
l——弧形表面或輥軸與平板的接觸長度。
圖7.6.2 弧形支座與輥軸支座示意圖 7.6.3 鉸軸式支座的圓柱形樞軸（圖7.6.3），當(dāng)兩相同半徑的圓柱形弧面自由接觸的中心角θ≥90°時(shí)，其承壓應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 d——樞軸直徑；
l——樞軸縱向接觸面長度。
圖7.6.3 鉸軸式支座示意圖
7.6.4 對受力復(fù)雜或大跨度結(jié)構(gòu)，為適應(yīng)支座處不同轉(zhuǎn)角和位移的需要，宜采用球形支座或雙曲形支座。
7.6.5 為滿足支座位移的要求采用橡膠支座時(shí)，應(yīng)根據(jù)工程的具體情況和橡膠支座系列產(chǎn)品酌情選用。設(shè)計(jì)時(shí)還應(yīng)考慮橡膠老化后能更換的可能性。
7.6.6 軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時(shí)，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫或螺栓應(yīng)按最大壓力的15％或最大剪力中的較大值進(jìn)行抗剪計(jì)算；當(dāng)壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時(shí)，該區(qū)的連接尚應(yīng)按最大拉力計(jì)算。
條文說明 7.6 支座
7.6.1 本條為新增加的內(nèi)容，對工程中最常用的平板支座的設(shè)計(jì)作出了具體規(guī)定。
7.6.2 弧形支座和輥軸支座中，圓柱形表面與平板的接觸表面的承壓應(yīng)力，根據(jù)原規(guī)范GBJ 17-88的計(jì)算公式(7.4.2)和(7.4.3)合并為一式為：
式中 R——支座反力設(shè)計(jì)值；
l——弧形表面或輥軸與平板的接觸長度；
d——輥軸直徑(對輥軸支座)或弧形表面半徑的2倍(對弧形支座)；
n——輥軸數(shù)目，對弧形支座n＝1。
本規(guī)范參考國內(nèi)外有關(guān)規(guī)范的規(guī)定，認(rèn)為從發(fā)展趨勢來看，這兩種支座接觸面的承載力應(yīng)與鋼材的f2y成正比，故建議用下式表達(dá)：
上式即本規(guī)范公式(7.6.2)，可以寫成為：
對Q235鋼，E＝206×103N/mm2，f＝215N/mm2，則變成為
這與原規(guī)范的計(jì)算式(7.4.2)和(7.4.3)合并后的式(71)基本一致，但對用高強(qiáng)度鋼作成的支座，則本規(guī)范公式(7.6.2)的承載力有提高，這與國內(nèi)外的研究成果相吻合。
7.6.3 公式(7.6.3)原為σ＝1.6R/dl≤[σcj]，[σcj]為圓柱形樞軸局部緊接承壓容許應(yīng)力，[σcj]≈0.75[σ]，再將其換算為極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式即得公式(7.6.3)。
7.6.4、7.6.5 這兩條為新增加的內(nèi)容。為了適應(yīng)受力復(fù)雜或大跨度結(jié)構(gòu)在支座處有較大位移(包括水平位移和不同方向的角位移)的要求，提出了采用橡膠支座和萬向球形支座或雙曲形支座。雙曲線支座的兩個(gè)互交方向的曲率不同，如果兩曲率相同則為球形支座。
橡膠支座有板式和盆式兩種，板式承載力小，盆式承載力大，構(gòu)造簡單，安裝方便。盆式橡膠支座除壓力外還可承受剪力，但不能承受較大拔力，不能防震，容許位移值可達(dá)150mm。但橡膠易老化，各項(xiàng)指標(biāo)不易確定且隨時(shí)間改變。
萬向球形鋼支座和新型雙曲型鋼支座可分為固定支座和可移動(dòng)支座，其計(jì)算方法按計(jì)算機(jī)程序進(jìn)行。在地震區(qū)則可采用相應(yīng)的抗震、減震支座，其減震效果可由計(jì)算得出，最多能降低地震力10倍以上。這種支座可承受壓力、拔力和各向剪力，其抗拔力可達(dá)20000kN。以上各類新型支座由北京建筑結(jié)構(gòu)研究所開發(fā)，衡水寶力工程橡膠有限公司、上海彭浦橡膠制品總廠生產(chǎn)。經(jīng)鑒定后，已在北京首都四機(jī)位飛機(jī)庫、上海虹橋飛機(jī)庫、哈爾濱飛機(jī)庫、 烏魯木齊飛機(jī)庫、廣州體育館、南京長江二橋等數(shù)10處國家重點(diǎn)工程中使用。
7.6.2 弧形支座（圖7.6.2a）和輥軸支座（圖7.6.2b）中圓柱形弧面與平板為線接觸，其支座反力R應(yīng)滿足下式要求：
式中 d——對輥軸支座為輥軸直徑，對弧形支座為弧形表面接觸點(diǎn)曲率半徑r的2倍；n——輥軸數(shù)目，對弧形支座n＝1；
l——弧形表面或輥軸與平板的接觸長度。
圖7.6.2 弧形支座與輥軸支座示意圖 7.6.3 鉸軸式支座的圓柱形樞軸（圖7.6.3），當(dāng)兩相同半徑的圓柱形弧面自由接觸的中心角θ≥90°時(shí)，其承壓應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：
式中 d——樞軸直徑；l——樞軸縱向接觸面長度。
圖7.6.3 鉸軸式支座示意圖
7.6.4 對受力復(fù)雜或大跨度結(jié)構(gòu)，為適應(yīng)支座處不同轉(zhuǎn)角和位移的需要，宜采用球形支座或雙曲形支座。7.6.5 為滿足支座位移的要求采用橡膠支座時(shí)，應(yīng)根據(jù)工程的具體情況和橡膠支座系列產(chǎn)品酌情選用。設(shè)計(jì)時(shí)還應(yīng)考慮橡膠老化后能更換的可能性。
7.6.6 軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時(shí)，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫或螺栓應(yīng)按最大壓力的15％或最大剪力中的較大值進(jìn)行抗剪計(jì)算；當(dāng)壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時(shí)，該區(qū)的連接尚應(yīng)按最大拉力計(jì)算。
條文說明 7.6 支座
7.6.1 本條為新增加的內(nèi)容，對工程中最常用的平板支座的設(shè)計(jì)作出了具體規(guī)定。
7.6.2 弧形支座和輥軸支座中，圓柱形表面與平板的接觸表面的承壓應(yīng)力，根據(jù)原規(guī)范GBJ 17-88的計(jì)算公式(7.4.2)和(7.4.3)合并為一式為：
式中 R——支座反力設(shè)計(jì)值；l——弧形表面或輥軸與平板的接觸長度；
d——輥軸直徑(對輥軸支座)或弧形表面半徑的2倍(對弧形支座)；
n——輥軸數(shù)目，對弧形支座n＝1。
本規(guī)范參考國內(nèi)外有關(guān)規(guī)范的規(guī)定，認(rèn)為從發(fā)展趨勢來看，這兩種支座接觸面的承載力應(yīng)與鋼材的f2y成正比，故建議用下式表達(dá)：
上式即本規(guī)范公式(7.6.2)，可以寫成為：
對Q235鋼，E＝206×103N/mm2，f＝215N/mm2，則變成為
這與原規(guī)范的計(jì)算式(7.4.2)和(7.4.3)合并后的式(71)基本一致，但對用高強(qiáng)度鋼作成的支座，則本規(guī)范公式(7.6.2)的承載力有提高，這與國內(nèi)外的研究成果相吻合。7.6.3 公式(7.6.3)原為σ＝1.6R/dl≤[σcj]，[σcj]為圓柱形樞軸局部緊接承壓容許應(yīng)力，[σcj]≈0.75[σ]，再將其換算為極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式即得公式(7.6.3)。
7.6.4、7.6.5 這兩條為新增加的內(nèi)容。為了適應(yīng)受力復(fù)雜或大跨度結(jié)構(gòu)在支座處有較大位移(包括水平位移和不同方向的角位移)的要求，提出了采用橡膠支座和萬向球形支座或雙曲形支座。雙曲線支座的兩個(gè)互交方向的曲率不同，如果兩曲率相同則為球形支座。
橡膠支座有板式和盆式兩種，板式承載力小，盆式承載力大，構(gòu)造簡單，安裝方便。盆式橡膠支座除壓力外還可承受剪力，但不能承受較大拔力，不能防震，容許位移值可達(dá)150mm。但橡膠易老化，各項(xiàng)指標(biāo)不易確定且隨時(shí)間改變。
萬向球形鋼支座和新型雙曲型鋼支座可分為固定支座和可移動(dòng)支座，其計(jì)算方法按計(jì)算機(jī)程序進(jìn)行。在地震區(qū)則可采用相應(yīng)的抗震、減震支座，其減震效果可由計(jì)算得出，最多能降低地震力10倍以上。這種支座可承受壓力、拔力和各向剪力，其抗拔力可達(dá)20000kN。以上各類新型支座由北京建筑結(jié)構(gòu)研究所開發(fā)，衡水寶力工程橡膠有限公司、上海彭浦橡膠制品總廠生產(chǎn)。經(jīng)鑒定后，已在北京首都四機(jī)位飛機(jī)庫、上海虹橋飛機(jī)庫、哈爾濱飛機(jī)庫、 烏魯木齊飛機(jī)庫、廣州體育館、南京長江二橋等數(shù)10處國家重點(diǎn)工程中使用。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
