6.4.1 檢測數(shù)據(jù)的處理應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 采用單向多循環(huán)加載法時，應(yīng)分別繪制水平力-時間-作用點位移(H-t-Y₀)關(guān)系曲線和水平力-位移梯度(H-△Y₀／△H)關(guān)系曲線；
    2. 采用慢速維持荷載法時，應(yīng)分別繪制水平力-力作用點位移(H-Y₀)關(guān)系曲線、水平力-位移梯度(H-△Y₀／△H)關(guān)系曲線、力作用點位移-時間對數(shù)(Y₀-1gt)關(guān)系曲線和水平力-力作用點位移雙對數(shù)(1gH-1gY₀)關(guān)系曲線；
    3. 繪制水平力、水平力作用點水平位移-地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)的關(guān)系曲線(H-m、Y₀-m)。
6.4.2 當(dāng)樁頂自由且水平力作用位置位于地面處時；m值應(yīng)按下列公式確定：

    式中：m——地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(kN／m⁴)；
          α——樁的水平變形系數(shù)(m^-1)；
          ν_y——樁頂水平位移系數(shù)，由式(6.4.2-2)試算α，當(dāng)αh≥4.0時(h為樁的入土深度)，ν_y＝2.441；
          H——作用于地面的水平力(kN)；
          Y₀——水平力作用點的水平位移(m)；
          EI——樁身抗彎剛度(kN·m²)；其中E為樁身材料彈性模量，I為樁身換算截面慣性矩；
          b₀——樁身計算寬度(m)；對于圓形樁：當(dāng)樁徑D≤1m時，b₀＝0.9(1.5D+0.5)；當(dāng)樁徑D＞1m時，
          b₀＝0.9(D+1)；對于矩形樁，當(dāng)邊寬B≤1m時，b₀＝1.5B+0.5，當(dāng)邊寬B＞1m時，b₀＝B+1。
6.4.3 對進行樁身橫截面彎曲應(yīng)變測定的試驗，應(yīng)繪制下列曲線，且應(yīng)列表給出相應(yīng)的數(shù)據(jù)：
    1. 各級水平力作用下的樁身彎矩分布圖；
    2. 水平力-最大彎矩截面鋼筋拉應(yīng)力(H-σ_s)曲線。
6.4.4 單樁的水平臨界荷載可按下列方法綜合確定：
    1. 取單向多循環(huán)加載法時的H-t-Y₀曲線或慢速維持荷載法時的H-Y₀曲線出現(xiàn)拐點的前一級水平荷載值；
    2. 取H-△Y₀／△H曲線或1gH-1gY₀曲線上第一拐點對應(yīng)的水平荷載值；
    3. 取H-σ_s曲線第一拐點對應(yīng)的水平荷載值。
6.4.5 單樁水平極限承載力可按下列方法確定：
    1. 取單向多循環(huán)加載法時的H-t-Y₀曲線產(chǎn)生明顯陡降的前一級，或慢速維持荷載法時的H-Y₀曲線發(fā)生明顯陡降的起始點對應(yīng)的水平荷載值；
    2. 取慢速維持荷載法時的Y₀-1gt曲線尾部出現(xiàn)明顯彎曲的前一級水平荷載值；
    3. 取H-△Y₀／△H曲線或1gH-1gY₀曲線上第二拐點對應(yīng)的水平荷載值；
    4. 取樁身折斷或受拉鋼筋屈服時的前一級水平荷載值。
6.4.6 為設(shè)計提供依據(jù)的水平極限承載力和水平臨界荷載，可按本規(guī)范第4.4.3條的統(tǒng)計方法確定。
6.4.7 單樁水平承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 當(dāng)樁身不允許開裂或灌注樁的樁身配筋率小于0.65％時，可取水平臨界荷載的0.75倍作為單樁水平承載力特征值。
    2. 對鋼筋混凝土預(yù)制樁、鋼樁和樁身配筋率不小于0.65％的灌注樁，可取設(shè)計樁頂標(biāo)高處水平位移所對應(yīng)荷載的0.75倍作為單樁水平承載力特征值；水平位移可按下列規(guī)定取值：
        1)對水平位移敏感的建筑物取6mm；
        2)對水平位移不敏感的建筑物取10mm。
    3. 取設(shè)計要求的水平允許位移對應(yīng)的荷載作為單樁水平承載力特征值，且應(yīng)滿足樁身抗裂要求。
6.4.8 檢測報告除應(yīng)包括本規(guī)范第3.5.3條規(guī)定的內(nèi)容外，尚應(yīng)包括下列內(nèi)容：
    1. 受檢樁樁位對應(yīng)的地質(zhì)柱狀圖；
    2. 受檢樁的截面尺寸及配筋情況；
    3. 加、卸載方法；
    4. 本規(guī)范第6.4.1條要求繪制的曲線；
    5. 承載力判定依據(jù)；
    6. 當(dāng)進行鋼筋應(yīng)力測試并由此計算樁身彎矩時，應(yīng)包括傳感器類型、安裝位置、內(nèi)力計算方法以及本規(guī)范第6.4.2條要求的計算結(jié)果。

條文說明

6.4 檢測數(shù)據(jù)分析與判定

6.4.2 本條中的地基土水平抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)m值的計算公式僅適用于水平力作用點至試坑地面的樁自由長度為零時的情況。按樁、土相對剛度不同，水平荷載作用下的樁-土體系有兩種工作狀態(tài)和破壞機理，一種是“剛性短樁”，因轉(zhuǎn)動或平移而破壞，相當(dāng)于αh＜2.5時的情況；另一種是工程中常見的“彈性長樁”，樁身產(chǎn)生撓曲變形，樁下段嵌固于土中不能轉(zhuǎn)動，即本條中αh≥4.0的情況。在2.5≤αh＜4.0范圍內(nèi)，稱為“有限長度的中長樁”。《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94對中長樁的ν_y變化給出了具體數(shù)值(見表2)。因此，在按式(6.4.2-1)計算m值時，應(yīng)先試算αh值，以確定αh是否大于或等于4.0，若在2.5～4.0范圍以內(nèi)，應(yīng)調(diào)整ν_y值重新計算m值(有些行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)不考慮)。當(dāng)αh＜2.5時，式(6.4.2-1)不適用。

表2 樁頂水平位移系數(shù)ν_y

    注：當(dāng)αh＞4.0時取αh=4.0。
    試驗得到的地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m不是一個常量，而是隨地面水平位移及荷載而變化的曲線。
6.4.4 對于混凝土長樁或中長樁，隨著水平荷載的增加，樁側(cè)土體的塑性區(qū)自上而下逐漸開展擴大，最大彎矩斷面下移，最后形成樁身結(jié)構(gòu)的破壞。所測水平臨界荷載H_cr為樁身產(chǎn)生開裂前所對應(yīng)的水平荷載。因為只有混凝土樁才會產(chǎn)生開裂，故只有混凝土樁才有臨界荷載。
6.4.5 單樁水平極限承載力是對應(yīng)于樁身折斷或樁身鋼筋應(yīng)力達到屈服時的前一級水平荷載。
6.4.7 單樁水平承載力特征值除與樁的材料強度、截面剛度、入土深度、土質(zhì)條件、樁頂水平位移允許值有關(guān)外，還與樁頂邊界條件(嵌固情況和樁頂豎向荷載大小)有關(guān)。由于建筑工程基樁的樁頂嵌入承臺深度通常較淺，樁與承臺連接的實際約束條件介于固接與鉸接之間，這種連接相對于樁頂完全自由時可減少樁頂位移，相對于樁頂完全固接時可降低樁頂約束彎矩并重新分配樁身彎矩。如果樁頂完全固接，水平承載力按位移控制時，是樁頂自由時的2.60倍；對較低配筋率的灌注樁按樁身強度(開裂)控制時，由于樁頂彎矩的增加，水平臨界承載力是樁頂自由時的0.83倍。如果考慮樁頂豎向荷載作用，混凝土樁的水平承載力將會產(chǎn)生變化，樁頂荷載是壓力，其水平承載力增加，反之減小。
    樁頂自由的單樁水平試驗得到的承載力和彎矩僅代表試樁條件的情況，要得到符合實際工程樁嵌固條件的受力特性，需將試樁結(jié)果轉(zhuǎn)化，而求得地基土水平抗力系數(shù)是實現(xiàn)這一轉(zhuǎn)化的關(guān)鍵?？紤]到水平荷載-位移關(guān)系的非線性且m值隨荷載或位移增加而減小，有必要給出H-m和Y₀-m曲線并按以下考慮確定m值：
    1. 可按設(shè)計給出的實際荷載或樁頂位移確定m值；
    2. 設(shè)計未作具體規(guī)定的，可取水平承載力特征值對應(yīng)的m值。
    與豎向抗壓、抗拔樁不同，混凝土樁(除高配筋率樁外)在水平荷載作用下的破壞模式一般為彎曲破壞，極限承載力由樁身強度控制。在單樁水平承載力特征值H_a的確定上，不采用水平極限承載力除以某一固定安全系數(shù)的做法，而是把樁身強度、開裂或允許位移等條件作為控制因素。也正是因為水平承載樁的承載能力極限狀態(tài)主要受樁身強度(抗彎剛度)制約，通過水平靜載試驗給出的極限承載力和極限彎矩對強度控制設(shè)計非常必要。
    抗裂要求不僅涉及樁身抗彎剛度，也涉及樁的耐久性。雖然本條第3款可按設(shè)計要求的水平允許位移確定水平承載力，但根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010，只有裂縫控制等級為三級的構(gòu)件，才允許出現(xiàn)裂縫，且樁所處的環(huán)境類別至少是二級以上(含二級)，裂縫寬度限值為0.2mm。因此，當(dāng)裂縫控制等級為一、二級時，水平承載力特征值就不應(yīng)超過水平臨界荷載。