9.4.1 檢測承載力時選取錘擊信號，宜取錘擊能量較大的擊次。
9.4.2 出現(xiàn)下列情況之一時，高應(yīng)變錘擊信號不得作為承載力分析計算的依據(jù)：
    1. 傳感器安裝處混凝土開裂或出現(xiàn)嚴重塑性變形使力曲線最終未歸零；
    2. 嚴重錘擊偏心，兩側(cè)力信號幅值相差超過1倍；
    3. 四通道測試數(shù)據(jù)不全。
9.4.3 樁底反射明顯時，樁身波速可根據(jù)速度波第一峰起升沿的起點到速度反射峰起升或下降沿的起點之間的時差與已知樁長值確定(圖9.4.3)；樁底反射信號不明顯時，可根據(jù)樁長、混凝土波速的合理取值范圍以及鄰近樁的樁身波速值綜合確定。

圖9.4.3 樁身波速的確定

9.4.4 樁身材料彈性模量和錘擊力信號的調(diào)整應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 當(dāng)測點處原設(shè)定波速隨調(diào)整后的樁身波速改變時，相應(yīng)的樁身材料彈性模量應(yīng)按本規(guī)范式(9.3.2)重新計算；
    2. 對于采用應(yīng)變傳感器測量應(yīng)變并由應(yīng)變換算沖擊力的方式，當(dāng)原始力信號按速度單位存儲時，樁身材料彈性模量調(diào)整后尚應(yīng)對原始實測力值校正；
    3. 對于采用自由落錘安裝加速度傳感器實測錘擊力的方式，當(dāng)樁身材料彈性模量或樁身波速改變時，不得對原始實測力值進行調(diào)整，但應(yīng)扣除響應(yīng)傳感器安裝點以上的樁頭慣性力影響。
9.4.5 高應(yīng)變實測的力和速度信號第一峰起始段不成比例時，不得對實測力或速度信號進行調(diào)整。
9.4.6 承載力分析計算前，應(yīng)結(jié)合地基條件、設(shè)計參數(shù)，對下列實測波形特征進行定性檢查：
    1. 實測曲線特征反映出的樁承載性狀；
    2.樁身缺陷程度和位置，連續(xù)錘擊時缺陷的擴大或逐步閉合情況。
9.4.7 出現(xiàn)下列情況之一時，應(yīng)采用靜載試驗方法進一步驗證：
    1. 樁身存在缺陷，無法判定樁的豎向承載力；
    2. 樁身缺陷對水平承載力有影響；
    3. 觸變效應(yīng)的影響，預(yù)制樁在多次錘擊下承載力下降；
    4. 單擊貫入度大，樁底同向反射強烈且反射峰較寬，側(cè)阻力波、端阻力波反射弱，波形表現(xiàn)出的樁豎向承載性狀明顯與勘察報告中的地基條件不符合；
    5. 嵌巖樁樁底同向反射強烈，且在時間2L／c后無明顯端阻力反射；也可采用鉆芯法核驗。
9.4.8 采用凱司法判定中、小直徑樁的承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 樁身材質(zhì)、截面應(yīng)基本均勻。
    2. 阻尼系數(shù)J_c宜根據(jù)同條件下靜載試驗結(jié)果校核，或應(yīng)在已取得相近條件下可靠對比資料后，采用實測曲線擬合法確定J_c值，擬合計算的樁數(shù)不應(yīng)少于檢測總樁數(shù)的30％，且不應(yīng)少于3根。
    3. 在同一場地、地基條件相近和樁型及其截面積相同情況下，J_c值的極差不宜大于平均值的30％。
    4. 單樁承載力應(yīng)按下列凱司法公式計算：

    式中：R_c——凱司法單樁承載力計算值(kN)；
          J_c——凱司法阻尼系數(shù)；
          t₁——速度第一峰對應(yīng)的時刻；
          F(t₁)——t₁時刻的錘擊力(kN)；
          V(t₁)——t₁時刻的質(zhì)點運動速度(m／s)；
          Z——樁身截面力學(xué)阻抗(kN·s／m)；
          A——樁身截面面積(m²)；
          L——測點下樁長(m)。
    5. 對于t₁+2L／c時刻樁側(cè)和樁端土阻力均已充分發(fā)揮的摩擦型樁，單樁豎向抗壓承載力檢測值可采用式(9.4.8-1)的計算值。
    6. 對于土阻力滯后于t₁+2L／c時刻明顯發(fā)揮或先于t₁+2L／c時刻發(fā)揮并產(chǎn)生樁中上部強烈反彈這兩種情況，宜分別采用下列方法對式(9.4.8-1)的計算值進行提高修正，得到單樁豎向抗壓承載力檢測值：
        1)將t₁延時，確定R_c的最大值；
        2)計入卸載回彈的土阻力，對R_c值進行修正。
9.4.9 采用實測曲線擬合法判定樁承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：
    1. 所采用的力學(xué)模型應(yīng)明確、合理，樁和土的力學(xué)模型應(yīng)能分別反映樁和土的實際力學(xué)性狀，模型參數(shù)的取值范圍應(yīng)能限定；
    2. 擬合分析選用的參數(shù)應(yīng)在巖土工程的合理范圍內(nèi)；
    3. 曲線擬合時間段長度在t₁+2L／c時刻后延續(xù)時間不應(yīng)小于20ms；對于柴油錘打樁信號，在t₁+2L／c時刻后延續(xù)時間不應(yīng)小于30ms；
    4. 各單元所選用的土的最大彈性位移s_q值不應(yīng)超過相應(yīng)樁單元的最大計算位移值；
    5. 擬合完成時，土阻力響應(yīng)區(qū)段的計算曲線與實測曲線應(yīng)吻合，其他區(qū)段的曲線應(yīng)基本吻合；
    6. 貫入度的計算值應(yīng)與實測值接近。
9.4.10 單樁豎向抗壓承載力特征值R_a應(yīng)按本方法得到的單樁豎向抗壓承載力檢測值的50％取值。
9.4.11 樁身完整性可采用下列方法進行判定：
    1. 采用實測曲線擬合法判定時，擬合所選用的樁、土參數(shù)應(yīng)符合本規(guī)范第9.4.9條第1～2款的規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙以及混凝土預(yù)制樁的接樁縫隙擬合；
    2. 等截面樁且缺陷深度x以上部位的土阻力R_x未出現(xiàn)卸載回彈時，樁身完整性系數(shù)β和樁身缺陷位置x應(yīng)分別按下列公式計算，樁身完整性可按表9.4.11并結(jié)合經(jīng)驗判定。

    式中：t_x——缺陷反射峰對應(yīng)的時刻(ms)；
          x——樁身缺陷至傳感器安裝點的距離(m)；
          R_x——缺陷以上部位土阻力的估計值，等于缺陷反射波起始點的力與速度乘以樁身截面力學(xué)阻抗之差值(圖9.4.11)；
          β——樁身完整性系數(shù)，其值等于缺陷x處樁身截面阻抗與x以上樁身截面阻抗的比值。

表9.4.11 樁身完整性判定


圖9.4.11 樁身完整性系數(shù)計算

9.4.12 出現(xiàn)下列情況之一時，樁身完整性宜按地基條件和施工工藝，結(jié)合實測曲線擬合法或其他檢測方法綜合判定：
    1. 樁身有擴徑；
    2. 混凝土灌注樁樁身截面漸變或多變；
    3. 力和速度曲線在第一峰附近不成比例，樁身淺部有缺陷；
    4. 錘擊力波上升緩慢；
    5. 本規(guī)范第9.4.11條第2款的情況：缺陷深度x以上部位的土阻力R_x出現(xiàn)卸載回彈。
9.4.13 樁身最大錘擊拉、壓應(yīng)力和樁錘實際傳遞給樁的能量，應(yīng)分別按本規(guī)范附錄G的公式進行計算。
9.4.4 高應(yīng)變檢測報告應(yīng)給出實測的力與速度信號曲線。
9.4.15 檢測報告除應(yīng)包括本規(guī)范第3.5.3條規(guī)定的內(nèi)容外，尚應(yīng)包括下列內(nèi)容：
    1. 計算中實際采用的樁身波速值和J_c值；
    2. 實測曲線擬合法所選用的各單元樁和土的模型參數(shù)、擬合曲線、土阻力沿樁身分布圖；
    3. 實測貫入度；
    4. 試打樁和打樁監(jiān)控所采用的樁錘型號、樁墊類型，以及監(jiān)測得到的錘擊數(shù)、樁側(cè)和樁端靜阻力、樁身錘擊拉應(yīng)力和壓應(yīng)力、樁身完整性以及能量傳遞比隨入土深度的變化。

條文說明

9.4 檢測數(shù)據(jù)分析與判定

9.4.1 從一陣錘擊信號中選取分析用信號時，除要考慮有足夠的錘擊能量使樁周巖土阻力充分發(fā)揮外，還應(yīng)注意下列問題：
    1. 連續(xù)打樁時樁周土的擾動及殘余應(yīng)力；
    2. 錘擊使缺陷進一步發(fā)展或拉應(yīng)力使樁身混凝土產(chǎn)生裂隙；
    3. 在樁易打或難打以及長樁情況下，速度基線修正帶來的誤差；
    4. 對樁墊過厚和柴油錘冷錘信號，因加速度測量系統(tǒng)的低頻特性造成速度信號出現(xiàn)偏離基線的趨勢項。
9.4.2 高質(zhì)量的信號是得出可靠分析計算結(jié)果的基礎(chǔ)。除柴油錘施打的長樁信號外，力的時程曲線應(yīng)最終歸零。對于混凝土樁，高應(yīng)變測試信號質(zhì)量不但受傳感器安裝好壞、錘擊偏心程度和傳感器安裝面處混凝土是否開裂的影響，也受混凝土的不均勻性和非線性的影響。這些影響對采用應(yīng)變式傳感器測試、經(jīng)換算得到的力信號尤其敏感?；炷恋姆蔷€性一般表現(xiàn)為：隨應(yīng)變的增加，割線模量減小，并出現(xiàn)塑性變形，使根據(jù)應(yīng)變換算到的力值偏大且力曲線尾部不歸零。本規(guī)范所指的錘擊偏心相當(dāng)于兩側(cè)力信號之一與力平均值之差的絕對值超過平均值的33％。通常錘擊偏心很難避免，因此嚴禁用單側(cè)力信號代替平均力信號。
9.4.3 樁身平均波速也可根據(jù)下行波起升沿的起點和上行波下降沿的起點之間的時差與已知樁長值確定。對樁底反射峰變寬或有水平裂縫的樁，不應(yīng)根據(jù)峰與峰間的時差來確定平均波速。樁較短且錘擊力波上升緩慢時，可采用低應(yīng)變法確定平均波速。
9.4.4 通常，當(dāng)平均波速按實測波形改變后，測點處的原設(shè)定波速也按比例線性改變，彈性模量則應(yīng)按平方的比例關(guān)系改變。當(dāng)采用應(yīng)變式傳感器測力時，多數(shù)儀器并非直接保存實測應(yīng)變值，如有些是以速度(V＝c·ε)的單位存儲。若彈性模量隨波速改變后，儀器不能自動修正以速度為單位存儲的力值，則應(yīng)對原始實測力值校正。注意：本條所說的“力值校正”與本規(guī)范第9.4.5條所禁止的“比例失調(diào)時”的隨意調(diào)整是截然不同的兩種行為。
    對于錘上安裝加速度計的測力方式，由于力值F是按牛頓第二定律F＝m_ra_r(式中m_r和a_r分別為錘體的質(zhì)量和錘體的加速度)直接測量得到的，因此不存在對實測力值進行校正的問題。F僅代表作用在樁頂?shù)牧?，而分析計算則需要在樁頂下安裝測量響應(yīng)加速度計橫截面上的作用力，所以需要考慮測量響應(yīng)加速度計以上的樁頭質(zhì)量產(chǎn)生的慣性力，對實測樁頂力值修正。
9.4.5 通常情況下，如正常施打的預(yù)制樁，力和速度信號在第一峰處應(yīng)基本成比例，即第一峰處的F值與V·Z值基本相等(見圖9.4.3)。但在以下幾種不成比例(比例失調(diào))的情況下屬于正常：
    1. 樁淺部阻抗變化和土阻力影響；
    2. 采用應(yīng)變式傳感器測力時，測點處混凝土的非線性造成力值明顯偏高；
    3. 錘擊力波上升緩慢或樁很短時，土阻力波或樁底反射波的影響。
    信號隨意比例調(diào)整均是對實測信號的歪曲，并產(chǎn)生虛假的結(jié)果。如通過放大實測力或速度進行比例調(diào)整的后果是計算承載力不安全。因此，為保證信號真實性，禁止將實測力或速度信號重新標定。這一點必須引起重視，因為有些儀器具有比例自動調(diào)整功能。
9.4.6 高應(yīng)變分析計算結(jié)果的可靠性高低取決于動測儀器、分析軟件和人員素質(zhì)三個要素。其中起決定作用的是具有堅實理論基礎(chǔ)和豐富實踐經(jīng)驗的高素質(zhì)檢測人員。高應(yīng)變法之所以有生命力，表現(xiàn)在高應(yīng)變信號不同于隨機信號的可解釋性——即使不采用復(fù)雜的數(shù)學(xué)計算和提煉，只要檢測波形質(zhì)量有保證，就能定性地反映樁的承載性狀及其他相關(guān)的動力學(xué)問題。因此對波形的正確定性解釋的重要性超過了軟件建模分析計算本身，對人員的要求首先是解讀波形，其次才是熟練使用相關(guān)軟件。增強波形正確判讀能力的關(guān)鍵是提高人員的素質(zhì)，僅靠技術(shù)規(guī)范以及儀器和軟件功能的增強是無法做到的。因此，承載力分析計算前，應(yīng)有高素質(zhì)的檢測人員對信號進行定性檢查和判斷。
9.4.7 當(dāng)出現(xiàn)本條所述五款情況時，因高應(yīng)變法難于分析判定承載力和預(yù)示樁身結(jié)構(gòu)破壞的可能性，建議進行驗證檢測。本條第4、5款反映的代表性波形見圖8，波形反映出的樁承載性狀與設(shè)計條件不符(基本無側(cè)阻、端阻反射，樁頂最大動位移11.7mm，貫入度6mm～8mm)。原因解釋參見本規(guī)范第9.3.4條的條文說明。由圖9可見，靜載驗證試驗尚未壓至破壞，但高應(yīng)變測試的錘重符合要求，貫入度表明承載力已“充分”發(fā)揮。當(dāng)采用波形擬合法分析承載力時，由于承載力比按勘察報告估算的低很多，除采用直接法驗證外，不能主觀臆斷或采用能使擬合的承載力大幅提高的樁-土模型及其參數(shù)。

圖8 灌注樁高應(yīng)變實測波形

注：Φ800mm鉆孔灌注樁，樁端持力層為全風(fēng)化花崗片麻巖，測點下樁長16m。采用60kN重錘，先做高應(yīng)變檢測；后做靜載驗證檢測。

圖9 靜載和動載模擬的Q-s曲線
1-靜載曲線；2-動測曲線

9.4.8 凱司法與實測曲線擬合法在計算承載力上的本質(zhì)區(qū)別是：前者在計算極限承載力時，單擊貫入度與最大位移是參考值，計算過程與它們無關(guān)。另外，凱司法承載力計算公式是基于以下三個假定推導(dǎo)出的：
    1. 樁身阻抗基本恒定；
    2. 動阻力只與樁底質(zhì)點運動速度成正比，即全部動阻力集中于樁端；
    3. 土阻力在時刻t₂＝t₁+2L／c已充分發(fā)揮。
    顯然，它較適用于摩擦型的中、小直徑預(yù)制樁和截面較均勻的灌注樁。
    公式中的唯一未知數(shù)——凱司法無量綱阻尼系數(shù)J_c定義為僅與樁端土性有關(guān)，一般遵循隨土中細粒含量增加阻尼系數(shù)增大的規(guī)律。J_c的取值是否合理在很大程度上決定了計算承載力的準確性。所以，缺乏同條件下的靜動對比校核或大量相近條件下的對比資料時，將使其使用范圍受到限制。當(dāng)貫入度達不到規(guī)定值或不滿足上述三個假定時，J_c值實際上變成了一個無明確意義的綜合調(diào)整系數(shù)。特別值得一提的是灌注樁，也會在同一工程、相同樁型及持力層時，可能出現(xiàn)J_c取值變異過大的情況。為防止凱司法的不合理應(yīng)用，規(guī)定應(yīng)采用靜動對比或?qū)崪y曲線擬合法校核J_c值。
    由于式(9.4.8-1)給出的R_c值與位移無關(guān)，僅包含t₂=t₁+2L／c時刻之前所發(fā)揮的土阻力信息，通常除樁長較短的摩擦型樁外，土阻力在2L／c時刻不會充分發(fā)揮，尤以端承型樁顯著。所以，需要采用將t₁延時求出承載力最大值的最大阻力法(RMX法)，對與位移相關(guān)的土阻力滯后2L／c發(fā)揮的情況進行提高修正。
    樁身在2L／c之前產(chǎn)生較強的向上回彈，使樁身從頂部逐漸向下產(chǎn)生土阻力卸載(此時樁的中下部土阻力屬于加載)。這對于樁較長、側(cè)阻力較大而荷載作用持續(xù)時間相對較短的樁較為明顯。因此，需要采用將樁中上部卸載的土阻力進行補償提高修正的卸載法(RSU法)。
    RMX法和RSU法判定承載力，體現(xiàn)了高應(yīng)變法波形分析的基本概念——應(yīng)充分考慮與位移相關(guān)的土阻力發(fā)揮狀況和波傳播效應(yīng)，這也是實測曲線擬合法的精髓所在。另外，凱司法還有幾種子方法可在積累了成熟經(jīng)驗后采用，它們是：
    1. 在樁尖質(zhì)點運動速度為零時，動阻力也為零，此時有兩種與J_c無關(guān)的計算承載力“自動”法，即RAU法和RA2法。前者適用于樁側(cè)阻力很小的情況，后者適用于樁側(cè)阻力適中的場合。
    2. 通過延時求出承載力最小值的最小阻力法(RMN法)。
9.4.9 實測曲線擬合法是通過波動問題數(shù)值計算，反演確定樁和土的力學(xué)模型及其參數(shù)值。其過程為：假定各樁單元的樁和土力學(xué)模型及其模型參數(shù)，利用實測的速度(或力、上行波、下行波)曲線作為輸入邊界條件，數(shù)值求解波動方程，反算樁頂?shù)牧?或速度、下行波、上行波)曲線。若計算的曲線與實測曲線不吻合，說明假設(shè)的模型及參數(shù)不合理，有針對性地調(diào)整模型及參數(shù)再行計算，直至計算曲線與實測曲線(以及貫入度的計算值與實測值)的吻合程度良好且不易進一步改善為止。雖然從原理上講，這種方法是客觀唯一的，但由于樁、土以及它們之間的相互作用等力學(xué)行為的復(fù)雜性，實際運用時還不能對各種樁型、成樁工藝、地基條件，都能達到十分準確地求解樁的動力學(xué)和承載力問題的效果。所以，本條針對該法應(yīng)用中的關(guān)鍵技術(shù)問題，作了具體闡述和規(guī)定：
    1. 關(guān)于樁與土模型： (1)目前已有成熟使用經(jīng)驗的土的靜阻力模型為理想彈-塑性或考慮土體硬化或軟化的雙線性模型；模型中有兩個重要參數(shù)——土的極限靜阻力R_u和土的最大彈性位移s_q，可以通過靜載試驗(包括樁身內(nèi)力測試)來驗證。在加載階段，土體變形小于或等于s_q時，土體在彈性范圍工作；變形超過s_q后，進入塑性變形階段(理想彈-塑性時，靜阻力達到R_u后不再隨位移增加而變化)。對于卸載階段，同樣要規(guī)定卸載路徑的斜率和彈性位移限。(2)土的動阻力模型一般習(xí)慣采用與樁身運動速度成正比的線性粘滯阻尼，帶有一定的經(jīng)驗性，且不易直接驗證。(3)樁的力學(xué)模型一般為一維桿模型，單元劃分應(yīng)采用等時單元(實際為特征線法求解的單元劃分模式)，即應(yīng)力波通過每個樁單元的時間相等，由于沒有高階項的影響，計算精度高。(4)樁單元除考慮A、E、c等參數(shù)外，也可考慮樁身阻尼和裂隙。另外，也可考慮樁底的縫隙、開口樁或異形樁的土塞、殘余應(yīng)力影響和其他阻尼形式。(5)所用模型的物理力學(xué)概念應(yīng)明確，參數(shù)取值應(yīng)能限定；避免采用可使承載力計算結(jié)果產(chǎn)生較大變異的樁-土模型及其參數(shù)。
    2. 擬合時應(yīng)根據(jù)波形特征，結(jié)合施工和地基條件合理確定樁土參數(shù)取值。因為擬合所用的樁土參數(shù)的數(shù)量和類型繁多，參數(shù)各自和相互間耦合的影響非常復(fù)雜，而擬合結(jié)果并非唯一解，需通過綜合比較判斷進行參數(shù)選取或調(diào)整。正確選取或調(diào)整的要點是參數(shù)取值應(yīng)在巖土工程的合理范圍內(nèi)。
    3. 本款考慮兩點原因：一是自由落錘產(chǎn)生的力脈沖持續(xù)時間通常不超過20ms(除非采用很重的落錘)，但柴油錘信號在主峰過后的尾部仍能產(chǎn)生較長的低幅值延續(xù)；二是與位移相關(guān)的總靜阻力一般會不同程度地滯后于2L／c發(fā)揮，當(dāng)端承型樁的端阻力發(fā)揮所需位移很大時，土阻力發(fā)揮將產(chǎn)生嚴重滯后，因此規(guī)定2L／c后延時足夠的時間，使曲線擬合能包含土阻力響應(yīng)區(qū)段的全部土阻力信息。
    4. 為防止土阻力未充分發(fā)揮時的承載力外推，設(shè)定的s_q值不應(yīng)超過對應(yīng)單元的最大計算位移值。若樁、土間相對位移不足以使樁周巖土阻力充分發(fā)揮，則給出的承載力結(jié)果只能驗證巖土阻力發(fā)揮的最低程度。
    5. 土阻力響應(yīng)區(qū)是指波形上呈現(xiàn)的靜土阻力信息較為突出的時間段。所以本條特別強調(diào)此區(qū)段的擬合質(zhì)量，避免只重波形頭尾，忽視中間土阻力響應(yīng)區(qū)段擬合質(zhì)量的錯誤做法，并通過合理的加權(quán)方式計算總的擬合質(zhì)量系數(shù)，突出土阻力響應(yīng)區(qū)段擬合質(zhì)量的影響。
    6. 貫入度的計算值與實測值是否接近，是判斷擬合選用參數(shù)、特別是s_q值是否合理的輔助指標。
9.4.10 高應(yīng)變法動測承載力檢測值(見第3.5.2條的條文說明)多數(shù)情況下不會與靜載試驗樁的明顯破壞特征或產(chǎn)生較大的樁頂沉降相對應(yīng)，總趨勢是沉降量偏小。為了與靜載的極限承載力相區(qū)別，稱為本方法得到的承載力檢測值或動測承載力。需要指出：本次修訂取消了驗收檢測中對單樁承載力進行統(tǒng)計平均的規(guī)定。單樁靜載試驗常因加荷量或設(shè)備能力限制，試樁達不到極限承載力，不論是否取平均，只要一組試樁有一根樁的極限承載力達不到特征值的2倍，結(jié)論就是不滿足設(shè)計要求。動測承載力則不同，可能出現(xiàn)部分樁的承載力遠高于承載力特征值的2倍，即使個別樁的承載力不滿足設(shè)計要求，但“高”和“低”取平均后仍可能滿足設(shè)計要求。所以，本章修訂取消了通過算術(shù)平均進行承載力統(tǒng)計取值的規(guī)定，以規(guī)避高估承載力的風(fēng)險。
9.4.11 高應(yīng)變法檢測樁身完整性具有錘擊能量大，可對缺陷程度定量計算，連續(xù)錘擊可觀察缺陷的擴大和逐步閉合情況等優(yōu)點。但和低應(yīng)變法一樣，檢測的仍是樁身阻抗變化，一般不宜判定缺陷性質(zhì)。在樁身情況復(fù)雜或存在多處阻抗變化時，可優(yōu)先考慮用實測曲線擬合法判定樁身完整性。
    式(9.4.11-1)適用于截面基本均勻樁的樁頂下第一個缺陷的程度定量計算。當(dāng)有輕微缺陷，并確認為水平裂縫(如預(yù)制樁的接頭縫隙)時，裂縫寬度δ_w可按下式計算：

    當(dāng)滿足本條第2款“等截面樁”和“土阻力未卸載回彈”的條件時，β值計算公式為解析解，即β值測試屬于直接法，在結(jié)果的可信度上，與屬于半直接法的高應(yīng)變法檢測判定承載力是不同的。“土阻力未卸載回彈”限制條件是指：當(dāng)土阻力R_x先于t₁+2x／c時刻發(fā)揮并產(chǎn)生樁中上部明顯反彈時，x以上樁段側(cè)阻提前卸載造成R_x被低估，β計算值被放大，不安全，因此公式(9.4.11-1)不適用。此種情況多在長樁存在深部缺陷時出現(xiàn)。
9.4.12 對于本條第1～2款情況，宜采用實測曲線擬合法分析樁身擴徑、樁身截面漸變或多變的情況，但應(yīng)注意合理選擇土參數(shù)。
    高應(yīng)變法錘擊的荷載上升時間通常在1ms～3ms范圍，因此對樁身淺部缺陷的定位存在盲區(qū)，不能定量給出缺陷的具體部位，也無法根據(jù)式(9.4.11-1)來判定缺陷程度，只能根據(jù)力和速度曲線不成比例的情況來估計淺部缺陷程度；當(dāng)錘擊力波上升緩慢時，可能出現(xiàn)力和速度曲線不成比例的似淺部阻抗變化情況，但不能排除土阻力的耦合影響。對淺部缺陷樁，宜用低應(yīng)變法檢測并進行缺陷定位。
9.4.13 樁身錘擊拉應(yīng)力是混凝土預(yù)制樁施打抗裂控制的重要指標。在深厚軟土地區(qū)，打樁初始階段側(cè)阻和端阻雖小，但樁很長，樁錘能正常爆發(fā)起跳(高幅值錘擊壓應(yīng)力是產(chǎn)生強拉應(yīng)力的必要條件)，樁底反射回來的上行拉力波的頭部(拉應(yīng)力幅值最大)與下行傳播的錘擊壓力波尾部疊加，在樁身某一部位產(chǎn)生凈的拉應(yīng)力。當(dāng)拉應(yīng)力強度超過混凝土抗拉強度時，引起樁身拉裂。開裂部位一般發(fā)生在樁的中上部，且樁愈長或錘擊力持續(xù)時間愈短，最大拉應(yīng)力部位就愈往下移。當(dāng)樁進入硬土層后，隨著打樁阻力的增加拉應(yīng)力逐步減小，樁身壓應(yīng)力逐步增加，如果樁在易打情況下已出現(xiàn)拉應(yīng)力水平裂縫，漸強的壓應(yīng)力在已有裂縫處產(chǎn)生應(yīng)力集中，使裂縫處混凝土逐漸破碎并最終導(dǎo)致樁身斷裂。
    入射壓力波遇樁身截面阻抗增大時，會引起小阻抗樁身壓應(yīng)力放大，樁身可能出現(xiàn)下列破壞形態(tài)：表面縱向裂縫、保護層脫落、主筋壓曲外凸、混凝土壓碎崩裂。例如：打樁過程中樁端碰上硬層(基巖、孤石、漂石等)表現(xiàn)出的突然貫入度驟減或拒錘，繼續(xù)施打會造成樁身壓應(yīng)力過大而破壞。此時，最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在接近樁端的部位。
9.4.4 本條解釋同本規(guī)范第8.4.8條。