6.5.1 對(duì)沒有建立支座計(jì)算模型的情況，支座水平地震力Fh可按下式計(jì)算：
式中：Fh——支座水平地震力(N)；
ah——橋墩(臺(tái))頂端反應(yīng)絕對(duì)加速度最大值(m／s2)；
Wi——該支座所分擔(dān)到的水平慣性力所對(duì)應(yīng)的上部結(jié)構(gòu)重量(N)。
6.5.2 對(duì)沒有建立全橋模型的情況，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：
1 E1地震作用下混凝土梁的活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可根據(jù)橋梁跨徑按表6.5.2確定。
表6.5.2 活動(dòng)支座的滑動(dòng)量
2 E2、E3地震作用下，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可按下列規(guī)定計(jì)算：
1)簡(jiǎn)支梁橋和無固定支座墩的連續(xù)梁橋，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可取所在橋墩頂端位移。根據(jù)橋墩分擔(dān)的上部結(jié)構(gòu)重量或橋墩剛度明顯不同的情況或鄰近橋墩間場(chǎng)地條件顯著不同的情況，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可取所在橋墩頂端位移的2倍。
2)有固定支座墩的連續(xù)梁橋，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可按下式計(jì)算：
式中：△D——活動(dòng)支座的滑動(dòng)量(mm)；
△gd——固定墩的墩頂位移(mm)；
△top——滑動(dòng)支座處的墩頂位移(mm)。
條文說明
6.5 支座地震反應(yīng)計(jì)算方法
6.5.1 本規(guī)范參考日本抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)規(guī)定，支座水平地震力取該支座所分擔(dān)到的包含恒載和等效列車質(zhì)量與橋墩頂端反應(yīng)絕對(duì)加速度最大值的乘積。需要注意的是，這里所謂分擔(dān)的質(zhì)量是指分擔(dān)到的慣性力質(zhì)量。如有一個(gè)固定墩的連續(xù)梁橋，固定支座順橋向水平地震力計(jì)算時(shí)，質(zhì)量應(yīng)取整聯(lián)恒載對(duì)應(yīng)的質(zhì)量；橫橋向水平地震力計(jì)算時(shí)，質(zhì)量應(yīng)取分擔(dān)的上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量和等效列車質(zhì)量，其中等效列車質(zhì)量參照本規(guī)范條文6.3.2取值。同時(shí)，由于對(duì)活動(dòng)支座的動(dòng)摩擦力的認(rèn)識(shí)尚有不足，本規(guī)范忽略了活動(dòng)支座的動(dòng)摩擦力對(duì)固定支座的影響。
6.5.2 對(duì)于E1地震作用，本規(guī)范參照日本鐵道抗震規(guī)范《鐵道構(gòu)造物等設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)·同解說-耐震設(shè)計(jì)(1999)》，以表格形式直接給出了設(shè)計(jì)中應(yīng)采用的滑動(dòng)支座滑動(dòng)量的設(shè)計(jì)值?？紤]到E1地震作用下結(jié)構(gòu)反應(yīng)的位移一般較小，故根據(jù)經(jīng)驗(yàn)作簡(jiǎn)單規(guī)定，方便設(shè)計(jì)工作。
對(duì)于E2、E3地震作用下，簡(jiǎn)支梁橋和無固定支座墩的連續(xù)梁橋，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量可取所在下部結(jié)構(gòu)的頂端位移；但在橋墩分擔(dān)的上部結(jié)構(gòu)重量或橋墩剛度明顯不同的情況或鄰近橋墩間場(chǎng)地條件顯著不同的情況，從結(jié)構(gòu)安全和設(shè)計(jì)方便考慮，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量取所在橋墩頂端位移的2倍。對(duì)于有固定支座墩的連續(xù)梁橋，固定支座墩的墩頂位移對(duì)活動(dòng)支座的滑動(dòng)量影響較大，從結(jié)構(gòu)安全和設(shè)計(jì)方便考慮，活動(dòng)支座的滑動(dòng)量取所在橋墩頂端位移與固定墩的墩頂位移之和。
鋼結(jié)構(gòu)防火涂料 GB149
