3.4.1 液化石油氣管道輸送工藝應(yīng)按液化石油氣輸量、組分及各組分比例進(jìn)行設(shè)計(jì)。
3.4.2 液化石油氣管道應(yīng)進(jìn)行水力計(jì)算和熱力計(jì)算。
3.4.3 液化石油氣管道的沿程摩阻損失應(yīng)按本規(guī)范公式(3.2.6-1、3.2.6-2)計(jì)算，并應(yīng)取1.1～1.2的流態(tài)阻力增加系數(shù)。
3.4.4 液化石油氣在管道中輸送時(shí)，沿線任何一點(diǎn)的壓力應(yīng)高于輸送溫度下液化石油氣的飽和蒸氣壓。沿線各中間泵站的進(jìn)站壓力宜比進(jìn)站溫度下液化石油氣的飽和蒸氣壓力高1MPa，末站進(jìn)儲(chǔ)罐前的壓力宜比進(jìn)站溫度下液化石油氣的飽和蒸氣壓力高0.5MPa。
3.4.5 液化石油氣在管道內(nèi)的平均流速，應(yīng)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定，可取0.8m／s～1.4m／s，但最大不應(yīng)超過3m／s。
條文說明
3.4 液化石油氣(LPG)管道輸送工藝
3.4.1 在進(jìn)行液化石油氣管道系統(tǒng)輸送工藝設(shè)計(jì)時(shí)用的輸量、組分和各組分的比例，是根據(jù)委托設(shè)計(jì)合同規(guī)定的組分和各組分的比例。在委托設(shè)計(jì)合同規(guī)定中還應(yīng)明確液化石油氣的最大、最小年輸量、月輸量及日輸量。如在委托設(shè)計(jì)合同中無法提供液化石油氣的組分時(shí)，設(shè)計(jì)最高壓力應(yīng)按丙烯組分考慮。
3.4.2、3.4.3 液化石油氣在輸油管道中的流態(tài)一般為紊流混合摩擦區(qū)，管壁粗糙度對(duì)摩阻的影響較大，當(dāng)管壁結(jié)垢或有輕度腐蝕時(shí)，對(duì)管輸量影響較大，在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，要考慮在摩阻上乘以1.1～1.2的流態(tài)阻力增加系數(shù)。1.1～1.2系數(shù)取自《輸油管道設(shè)計(jì)與管理》(同前)一書。
當(dāng)管道內(nèi)液化石油氣流速較高時(shí)，摩擦生熱會(huì)使液化石油氣溫度升高，造成其輸送溫度下的飽和蒸汽壓上升，影響輸送，因此液化石油氣管道在高流速時(shí)應(yīng)計(jì)算管道溫升和確定冷卻方式。
3.4.4 為了保證液化石油氣在管內(nèi)始終保持液態(tài)輸送，確保安全、穩(wěn)定，管道沿線任何一點(diǎn)的壓力都應(yīng)高于輸送溫度下液化石油氣的飽和蒸汽壓，沿線各中間泵站的進(jìn)站壓力應(yīng)比同溫度下液化石油氣的飽和蒸汽壓高1MPa，末站進(jìn)儲(chǔ)罐前的壓力應(yīng)比同溫度下液化石油氣的飽和蒸汽壓高0.5MPa。上述數(shù)據(jù)取自《輸油管道設(shè)計(jì)與管理》(同前)一書，也參考了2000年意大利為利比亞設(shè)計(jì)的Wafa至Mellitah輸送液化石油氣的管道工程(含C3、C445.68％，含C2 0.33％，其他為C5及C5以上成分)，該管道設(shè)計(jì)要求管道輸送過程中任何一點(diǎn)的壓力要比輸送溫度下液化石油氣的飽和蒸氣壓高10bar(即1MPa)。
3.4.5 液化石油氣在管內(nèi)流速大時(shí)，摩阻損失增加也同時(shí)提高了油溫，油溫過高、油品蒸氣壓上升，為避免管道超壓，出現(xiàn)汽液分離，形成段塞流或兩相流，需對(duì)LPG進(jìn)行冷卻降溫，這將使管道系統(tǒng)變得復(fù)雜。因此，在一般情況下，液化石油氣在管道中的流速可取0.8m／s～1.4m／s，美國科洛尼爾管道的流速范圍為2.2m／s～3.3m／s，故本規(guī)范規(guī)定最大流速不超過3m／s。
鐵路工程設(shè)計(jì)防火規(guī)范
石油化工可燃?xì)怏w和有
